Пример готовой дипломной работы по предмету: Металлургия
Содержание
1. Состояние и перспективы развития непрерывной разливки в россии 6
1.1. Исторический обзор развития процессов непрерывной разливки в мире 6
1.2. Непрерывная разливка стали на слябы 16
2. Совершенствование конструкции промежуточного ковша 25
2.1. Условия загрязнения стали неметаллическими включениями при разливке на мнлз 25
2.2. Промежуточный ковш. Конструкция. Эксплуатация. 33
2.3. Конструкция современных промежуточных ковшей. 35
2.4. Формы порогов, перегородок и турбогасителей, применяемых в промежуточных ковшах. Их достоинства и недостатки 40
2.5. Холодное моделирование гидродинамики в промежуточном ковше 52
2.6. Гидродинамика промежуточного ковша без установки рафинирующих устройств 54
2.7. Гидродинамика промежуточного ковша с овальным турбогасителем 55
2.8. Гидродинамика промежуточного ковша с перегородками 57
2.9. Гидродинамика промежуточного ковша с перегородками и круглым турбогасителем. 60
2.10. Гидродинамика промежуточного ковша с перегородками и круглым турбогасителем, имеющим разгрузочные окна 62
2.11. Результаты отработки технологии рафинирования стали в 50-и тонных промежуточных ковшах КЦ-1 ОАО “НЛМК“ 65
2.12. Результаты отработки технологии рафинирования стали в 23-х тонных промежуточных ковшах КЦ-2 ОАО “НЛМК“ 66
3. Совершенствование защиты металла от вторичного окисления 77
3.1. Промышленные технологические схемы разливки и защиты металла 77
3.2. Защита струи металла на участке сталеразливочный ковш – промежуточный ковш, промежуточный ковш – кристаллизатор. 85
3.3. Функции и свойства шлакообразующих смесей для кристаллизатора 99
3.3.1. Составы шлакообразуюших смесей 105
3.3.2. Рекомендации по подбору и разработке шос 110
4.Экономическая часть 115
4.1. Технико — экономическое обоснование темы дипломной работы 115
4.2. Сетевой график выполнения дипломной работы 116
4.2.1. Составление перечня работ 116
4.2.2. Составление сетевого графика 118
4.2.3. Расчет основных параметров сетевого графика 118
4.2.4. Оптимизация сетевого графика 120
4.3. Расчет затрат на выполнение дипломной работы 121
4.3.1. Затраты на заработную плату 121
4.3.2. Прочие расходы 123
5. Безопасность труда 124
5.1.1. Расположение и планировка цеха 124
5.1.2. Анализ условий труда разливщика в конвертерном цехе 124
5.2. Мероприятия по обеспечению безопасности труда 126
5.2.1 Опасность механических повреждений. 126
5.2.2. Опасность поражения электрическим током. 127
5.2.3. Взрыво- и пожаробезопасность 128
5.2.3 Опасность ожогов 129
5.2.4. Шум. 130
5.2.5. Запыленность, загазованность 130
5.2.6. Освещение 131
5.2.7. Микроклимат 131
Список литературы 134
Выдержка из текста
Необходимость повышения производительности уже существующих слябовых МНЛЗ во многом определяется теми показателями, которые достигнуты в практике кислородно-конвертерного процесса. В первую очередь это касается среднесуточной и среднемесячной производительности современных конвертеров (рост в среднем на 25…30%).
При этом простое увеличение скорости вытяжки заготовки на уже существующих МНЛЗ представляется, как правило, достаточно сложной процедурой в силу необходимости увеличения протяженности зоны порезки заготовки. С другой стороны, тенденции развития мирового рынка металлопродукции свидетельствуют о том, что все большее предпочтение отдается слябовой заготовке толщиной 150…200 мм при ее ширине 1000… 1200 мм. Для большего количества МНЛЗ выполнение этих требований приводит к снижению средней производительности машины по сравнению с проектной.
В таких условиях существенным фактором, увеличивающим среднемесячную производительность МНЛЗ, является повышение серийности разливки между остановками. Как показывает практика ведущих металлургических предприятий США и Японии, при определенных условиях (синхронизации работы цеха и обеспечении промежуточных горячих обслуживании МНЛЗ) длительность работы МНЛЗ может составлять месяц и более. Безусловно, такие показатели следует считать рекордными. Однако нормальная практика непрерывного литья слябов уже сегодня базируется на сериях в несколько суток. Не останавливаясь на подробном анализе условий обеспечения непрерывной разливки сверхдлинными сериями, отметим, тем не менее, что такая технология требует принципиально новых подходов к автоматизации процесса разливки, подготовке стали к разливке при ковшевой обработке, рациональной конструкции промежуточного ковша и огнеупоров для разливки стали и т.п.
Производительность МНЛЗ, сооруженных по вышеперечисленным принципам, в 1,5… 1,8 раза выше, чем у МНЛЗ, построенных
1. лет назад. Это позволяет предположить, что существенного роста количества МНЛЗ в мире наблюдаться не будет, поскольку возрастет их удельная производительность. Некоторое увеличение будет происходить за счет стран Восточной Европы, Украины, России и Дальнего Востока (в первую очередь Китая).
Наиболее серьезным научным прорывом представляется создание рядом западных фирм МНЛЗ для разливки сляба средней толщины, обеспечивающей качество листа на уровне традиционного сляба. Преимуществами такой технологии являются: высокое качество продукции, возможность получения слябов шириной более 2500 мм, уменьшение потерь энергии и металла в ходе последующего прокатного передела и пр. В данном случае в основу технологии получения листа положена концепция литейно-прокатных модулей. Это создало необходимые условия для строительства мини металлургических заводов, конкурентоспособных по ряду параметров с интегрированными заводами, работающими по традиционной технологии. Литейно-прокатные модули, созданные на базе непрерывной разливки стали на сляб средней толщины, в настоящее время получают все большее распространение в развивающихся странах (в странах, где наращивается потребность в листовом прокате).
Благодаря использованию наиболее современных достижений в области непрерывной разливки стали (электромагнитное перемешивание, «мягкое» обжатие, погружной стакан типа «бобровый хвост» и пр.) эти модули продолжат развиваться и в будущем.
Одним из направлений улучшения слябовых МНЛЗ является удовлетворение возрастающих требований к качеству продукции. Для этих целей на практике все чаще применяют усовершенствованные прямолинейные кристаллизаторы, которые могут быть использованы и на уже работающих машинах после соответствующей реконструкции.
В целом же современные разработки в области конструкции кристаллизаторов сфокусированы на увеличении скорости разливки путем интенсификации режимов охлаждения и частоты качаний, оптимизации закона колебаний кристаллизатора; воздействии на потоки металла в кристаллизаторе электромагнитным торможением для снижения односторонней ассимиляции неметаллических включений при использовании криволинейного кристаллизатора, а также для смягчения флуктуации уровня ванны при очень больших скоростях разливки; дальнейшем увеличении долговечности плит кристаллизатора с помощью новой техники нанесения покрытий и пр. [1].
К приоритетным направлениям совершенствования конструкции МНЛЗ относится применение гидравлического привода для обеспечения качания кристаллизатора при использовании несинусоидального закона колебаний. Гидравлическая система привода кристаллизатора обеспечивает следующие технологические и операционные преимущества:
• оперативное варьирование амплитуды колебаний кристаллизатора;
• то же, частоты колебаний кристаллизатора;
• изменение формы кривой колебаний (задание скоростей движения кристаллизатора на различных этапах);
• предотвращение дрожаний (вибраций) кристаллизатора, обычно сопровождающих работу электромеханического привода;
• более безопасную и быструю замену кристаллизатора;
• удобство в обслуживании привода кристаллизатора в ходе разливки вследствие выноса гидроцилиндров из труднодоступной зоны;
• значительное уменьшение общей массы движущихся в процессе качаний частей.
Дополнительным, но достаточно перспективным фактором, способствующим повышению качества поверхности сляба, может стать применение метода наложения на кристаллизатор горизонтальных колебаний, которые синхронизированы с качаниями в вертикальной плоскости. По мнению различных исследователей, этот метод значительно уменьшает следы качания на поверхности сляба и соответственно число прорывов металла [1].
Большое значение, с точки зрения повышения качества сляба, имеет оптимизация движения потоков стали в жидкой ванне кристаллизатора. Особое внимание уделяется оптимизации геометрической формы погружных стаканов. Многочисленными исследованиями подтверждено, что в зависимости от скоростей разливки, сечения заготовки и марки стали, сечения внутренней полости погружного стакана и его выходных отверстий, а также угол наклона выходных отверстий могут изменяться в широких пределах [1].
Безусловно, конструкция погружных стаканов будет развиваться и в дальнейшем.
Применение новых материалов и способов обработки огнеупорных изделий позволяет повышать стойкость погружных стаканов против термических ударов, уменьшать скорость износа в зоне шлакового пояса и интенсивного движения потоков жидкой стали, а также предотвращать зарастание внутренней полости при разливке сталей, раскисленных алюминием. При этом особое внимание должно уделяться обеспечению симметричности течения потоков и условий эффективной инжекции аргона в жидкую ванну кристаллизатора [1].
В настоящее время все большее распространение получает метод электромагнитного торможения потока стали, попадающей в кристаллизатор. Это дает возможность существенно снизить скорость движения потоков, ограничить их проникновение вглубь жидкой фазы заготовки, а также обеспечить их рациональное движение. Вероятно, в ближайшее время этот метод получит развитие в совокупности с использованием погружных стаканов оптимальной геометрической формы, которая будет создаваться для каждого конкретного случая [1].
При повышении качества внутренних зон непрерывнолитых слябов особое внимание уделяется условиям движения заготовки в зоне вторичного охлаждения. Помимо объективных процессов развития ликвации в ходе затвердевания, на качество заготовки существенно влияют интенсивность охлаждения, ферростатическое давление, соблюдение геометрических размеров в зависимости от установки направляющих роликов и пр. Вполне понятно, что устранить эти факторы без дополнительных мероприятий на практике крайне сложно. По свидетельству ряда исследователей, эта задача достаточно успешно решается при использовании метода «мягкого» обжатия заготовки в конце жидкой зоны [2].
Основные положительные эффекты указанного метода: значительное подавление осевой пористости, снижение коэффициента осевой ликвации и улучшение условий формирования кристаллической структуры в зоне равноосных кристаллов, уменьшение V-
- образной ликвации [1].
В конце 80-х и начале 90-х г.г. в мире сформировалось новое направление непрерывной разливки на слябы — литье тонких слябов и сооружение МНЛЗ, совмещенных с прокатным станом [3].
Такая производственная линия предназначается для конкретного диапазона размеров заготовки и марок стали; т.е. имеет целевое назначение. В развитии МНЛЗ для литья тонких слябов в большей степени заинтересованы
мини-заводы, пытающиеся попасть на рынок листовой продукции, и металлургические заводы с полным циклом, которые нуждаются в реорганизации производства и в замене существующих агрегатов. В настоящее время таких МНЛЗ насчитывается чуть более сорока, около двух третей из них находится в США и развитых странах.
Как всякий новый процесс, литье тонких слябов имеет ряд многообещающих особенностей, но также характеризуется некоторыми «узкими» местами.
Последние данные промышленного использования метода литья тонких слябов показывают, что конструктивная реализация таких МНЛЗ требует принципиально новых решений в следующих вопросах: конструкции кристаллизатора; оптимизации подвода жидкой стали из промежуточного ковша в кристаллизатор; использования метода «мягкого» обжатия; использования специальной системы по предотвращению прорывов; разработки специальной системы удаления окалины; оптимизации отрицательного времени раздевания слитка и пр.
Между тем, уже сегодня можно говорить, что технология непрерывного литья тонких слябов с обжатием при наличии жидкой фазы с последующей прокаткой позволяет снизить капитальные затраты и затраты по переделу, улучшить свойства материала готовой продукции при равномерном качестве поверхности.
Таким образом, можно сформулировать общие тенденции развития процессов непрерывной разливки стали на слябовых МНЛЗ:
• в предстоящие годы существенного количественного увеличения объема непрерывнолитых слябов происходить не будет; основное внимание будет уделяться проблемам качества заготовки, снижения издержек на разливку и т.п.;
• повышение качества поверхности непрерывнолитых слябов будет достигаться модернизацией конструкции кристаллизаторов (прямолинейный кристаллизатор) с использованием гидропривода для механизма качания;
• улучшение параметров течения металла в кристаллизаторе за счет использования погружных стаканов оптимальной геометрической формы и метода электромагнитного перемешивания;
• развитие функциональных возможностей промежуточного ковша: повышение его эксплуатационных показателей (стойкость) и доводка стали (рафинирование и регулирование температуры);
• использование систем прогрессивного многоточечного загиба и разгиба заготовки для уменьшения пораженности заготовки внутренними трещинами;
• применение метода «мягкого» обжатия заготовки с жидкой сердцевиной с целью подавления осевой пористости и ликвации.
• развитие концепции непрерывного литья тонких слябов с их обжатием и последующей прокаткой в горячем состоянии и соответствующим повышением конкурентоспособности мини-заводов на мировом рынке листовой продукции;
• повышение степени автоматизации работы МНЛЗ с включением в единую систему всех параметров жидкой стали, условий охлаждения стали в кристаллизаторе и зоне вторичного охлаждения при наличии обратной связи.
Список использованной литературы
1. Смирнов, А.Н. Процессы непрерывной разливки: Монография/Смирнов А.Н., Пилюшенко В.Л., Минаев А.А. и др. – Донецк:ДонНТУ , 2002 г. – 536 с.
2. Нилль, П., Этьен А. Непрерывное литьё – состояние и перспективы//МРТ. 1992. – С.50 – 64.
3. Плешиутшнигг, Ф. Первый мини – завод с технологией производства полосы в линии (I.S.P.) в сопоставлениях с другими схемами производства горячекатаной полосы//МРТ. 1993. – С.64-83.
4. исследования влияния способов внепечной обработки на загрязненность стали неметаллическими включениями / С.Мельник, И.Бробецкий, О.Носченко и др. //Сталь. – 1996. — № 9. – С.№%-37.
5. Повышение степени чистоты стали при непрерывной разливке / Б.Хо, Х.Якоби, Х.А.Вимер и др. //Черные металлы. 1989. № 2.– С.22-29.
6. Пилюшенко, В.Л., Еронько С.П., Шестопалов В.Н. Безстопорная разливка стали. Киев: Техника, 1991. – 179 с.
7. Сакулин В.Я., Мигаль В.П., Скурихин В.В. Основные направления развития производства перспективных видов огнеупоров на Боровичском комбинате огнеупоров //Черная металлургия. Бюл. Ин-та «Черметинформация». № 6. 2001. – С.75-77.
8. Рутес В. С. и др. Теория непрерывной разливки стали. – М.: Металлургия, 1971.
9. Ефимов, Г.В. Управление процессом рафинирования стали в промежуточном ковше / Г.Ф. Ефимов // Сталь. – № 4, 2001. – С. 24– 27.
10. ОАО «Черметинформация». Новости черной металлургии за рубежом, № 3, 2002 г., реф. Шалимов А. Г.
11. Патент RU 2 229 360 С 2 B 22 D 11/116. Опубл. 27.05.2004.
12. Патент RU 2 227 083 C2 B 22 D 11/116. Опубл. 20.04.2004.
13. Патент US 4852632 B 22 D 11/10. Опубл. 01.08.1989.
14. «Сборник трудов ЦЛК 1», г. Магнитогорск, 1997 г., с. 234.
15. Патент RU 2 189 292 C1 B 22 D 41/00. Опубл. 20.09.2002.
16. Патент RU 2 185 261 С 1 B 22 D 41/00. Опубл. 20.07.2002.
17. Кирсанов, А.А. Основы применения безразмерных величин, физическое подобие, моделирование / А.А. Кирсанов – Липецк: ЛЭГИ, 2005. – 132 с.
18. Марков, Б.Л. Физическое моделирование в металлургии / Б.Л. Марков, А.А. Кирсанов – М: Металлургия, 1984. – 119 с.
19. Голубев, О.Н. Совершенствование гидродинамики промежуточного ковша с целью повышения качества непрерывного слитка / О.Г. Голубев, О.Н. Чмырев, Е.И. Ермолаева [и др.]
// Современная металлургия начала нового тысячелетия. – Сборник научных трудов. – Часть 3, 2005. – С. 37– 41.
20. Гущин В.Н. Методы исследования и разработка градиентных промышленных технологий управления тепломассообменными процессами при разливке и формировании непрерывнолитых и стационарных заготовок./В.Н.Гущин, В.А.Ульянов. – Н.Новгород: Нижегород. гос. техн. ун-т. 2006. – 141с.
21. Лейтес, А.В. Защита стали в процессе непрерывной разливки. А.В. Лейтес – М.:Металлургия, 1984г., 200 с.
22. Бродский, С.С. Новые технологические процессы и оборудование многоручьевых сортовых МНЛЗ. – Минск: Беларусская навука, 1998. – 128с.
23. Ефимов, Г.В. Управление процессом рафинирования стали в промежуточном ковше / Г.Ф. Ефимов // Сталь. – № 4, 2001. – С. 24– 27.
24. Непрерывная разливка стали / А.П.Огурцов, А.Г.Величко, Е.И.Исаев и др. – Днепродзержинск: 1999. – 306с.
25. Лидефельд Х., Хассельстром П. Характеристики рабочих свойств шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали //Достижения в области непрерывной разливки стали. – М.: Металлургия, 1967. С.90-98.
26. Ефимов, Г.В. Управление процессом рафинирования стали в промежуточном ковше/Г.Ф.Ефимов//Сталь. — № 4,2001. –С.24-27.
27. Манюгин А.П. Методические указания к выполнению экономической и организационной части дипломной работы исследовательского характера для студентов специальностей металлургического цикла / А.П.Манюгин, О.В.Лосева – Липецк: ЛГТУ, 2002. – 33с (№ 2773).
28. ГОСТ 12.2.003-91 Оборудование производственное, общие требования безопасности. М.: Изд-во стандартов, 1992г.
29. ПУЭ –
0. Правила устройства электроустановок. М.: госэнергонадзор, 2002г.
30. ГОСТ 12.1.030-89 Электробезопасность. Защитное заземление. Зануление. М.: Изд-во стандартов, 1990г.
31. ГОСТ 12.1.019-79 Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты. М.: Изд-во стандартов, 1980г.
32. ПБ – 11 – 401 –
0. Правила безопасности в газовом хозяйстве металлургических и коксохимических предприятий и производств. М.: Изд-во стандартов, 2001г.
33. СНиП 21-01-97 Пожарная безопасность зданий и сооружений. М.: Госстрой России, 1997г.
34. ГОСТ 12.4.011-91 Средства защиты работающих. Общие требования и классификация. М.: Издательство стандартов, 1992г.
35. СН.2.2.4/2.1.8.562 –
96. Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки.
36. ГОСТ 12.1.005-88 Общие санитарно — гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. М.: Изд-во стандартов, 1989г.
37. СНиП 23-05-95. Естественное и искусственное освещение.
38. СанПиН 2.2.4. 548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений.
