Проектно-расчетная часть курсовой работы по электроснабжению ОГР: Инженерная методика и нормативы

Введение. Цель проекта и требования надежности ЭСН карьера

Электроснабжение открытых горных работ (ОГР) является одним из наиболее сложных и ответственных направлений в промышленной энергетике. Специфика горного производства, связанная с высокой мобильностью основного технологического оборудования (экскаваторы, буровые станки), суровыми климатическими условиями и постоянной динамикой развития карьерного поля, предъявляет к системе электроснабжения (ЭСН) повышенные требования по надежности, безопасности и гибкости. Именно поэтому, проектируя ЭСН ОГР, мы всегда должны помнить о необходимости обеспечения бесперебойного производственного цикла, который критически зависит от электрической энергии. Разве можно допустить, чтобы перебои в питании остановили добычу?

Цель данной проектно-расчетной работы — разработать исчерпывающий и нормативно обоснованный комплект инженерных расчетов, включающий определение электрических нагрузок, расчет токов короткого замыкания (КЗ), выбор и проверку электрооборудования, а также расчет защитного заземления. Конечным результатом является не только пояснительная записка с расчетами, но и готовая принципиальная схема, соответствующая академическим и техническим требованиям.

Ключевой тезис: Подтверждение отнесения основных электроприемников к I и II категориям надежности

Критически важным шагом в проектировании ЭСН ОГР является определение категорий надежности потребителей согласно ПУЭ, Глава 1.2.

Потребители электроэнергии карьера, перерыв в электроснабжении которых может привести к нарушению технологического процесса, массовому недобору руды или угля, а также к угрозе жизни людей, относятся к I и II категориям:

1. I Категория (Особо Ответственные): Главный водоотлив, аварийное освещение, противопожарные насосы, а также крупные карьерные экскаваторы (ЭКГ) и буровые станки, являющиеся основным звеном производственной цепочки. Перерыв в их питании допускается только на время, необходимое для автоматического ввода резерва (АВР). Это требует питания от двух независимых, взаимно резервирующих источников, что является основой жизнеобеспечения карьера.
2. II Категория: Вспомогательные механизмы, ленточные конвейеры, дробилки. Для них допускается перерыв питания на время, необходимое дежурному персоналу для переключения на резервное питание (как правило, с помощью коммутационных аппаратов).

Таким образом, проектируемая система ЭСН должна быть основана на двустороннем питании и секционировании шин на Главной Понизительной Подстанции (ГПП), обеспечивая возможность быстрого, а в идеале автоматического, восстановления питания при аварии. Именно структура ГПП определяет надежность всей последующей сети.

Выбор принципиальной схемы и расчет мощности трансформаторных подстанций

Ключевой тезис: Анализ требований к мобильности оборудования (ПТП, ПП) и построение рациональной схемы 6–10 кВ

Схема электроснабжения ОГР имеет четкую иерархическую структуру: от стационарной внешней сети к мобильным внутрикарьерным сетям. Эволюция карьера требует постоянного перемещения питающих линий и подстанций. Это обуславливает применение:

• Передвижных Трансформаторных Подстанций (ПТП): Комплектные трансформаторные подстанции в мобильном исполнении (обычно на полозьях или санях), которые преобразуют напряжение 6–10 кВ до 0,4 кВ или используются для питания высоковольтных экскаваторов.
• Передвижных Приключательных Пунктов (ПП): Служат для коммутации, защиты и распределения энергии в сетях 6–10 кВ и обеспечивают ввод/вывод линий на экскаваторы и ПТП.

Наиболее рациональной для карьеров является радиально-магистральная схема с глубоким вводом. Линии 6–10 кВ прокладываются вдоль бортов карьера, питая отпайки через ПП к ПТП и крупным электроприемникам. Эта схема обеспечивает высокую гибкость: при необходимости перемещения техники или подстанции, можно оперативно перекоммутировать линии, минимизируя простои.

Обоснование выбора Главной Понизительной Подстанции (ГПП)

ГПП является ключевым узлом, связывающим внешнюю питающую сеть (35–110 кВ) с внутрикарьерной распределительной сетью (6–10 кВ). В соответствии с требованиями надежности I и II категорий, ГПП должна быть двухтрансформаторной.

Принцип выбора мощности трансформаторов

Мощность трансформаторов $S_{\text{ном.тр}}$ выбирается по расчетной полной мощности $S_{\text{расч}}$ всей нагрузки, присоединенной к подстанции. Для обеспечения надежности необходимо выполнение условия резервирования, а также соблюдение оптимального коэффициента загрузки.

Согласно нормативным требованиям, для двухтрансформаторных ГПП, питающих потребителей I и II категории, мощность должна быть выбрана таким образом, чтобы при выходе из строя одного трансформатора, оставшийся трансформатор смог нести полную расчетную нагрузку:

$$S_{\text{ном.тр}} \ge \frac{S_{\text{расч}}}{K_{\text{пер}}}$$

Где $K_{\text{пер}}$ — допустимый коэффициент перегрузки трансформатора (обычно принимается 1,05–1,4 в зависимости от времени аварийного режима и условий охлаждения).

Коэффициент загрузки в нормальном режиме ($K_{\text{з}}$)

Для повышения эффективности и соблюдения резерва, рекомендуемый коэффициент загрузки (отношение $S_{\text{расч}}$ к суммарной номинальной мощности трансформаторов) должен составлять:

$$K_{\text{з}} = \frac{S_{\text{расч}}}{n \cdot S_{\text{ном.тр}}} = 0,6 \text{–} 0,8$$

Пример: Если $S_{\text{расч}} = 20 \text{ МВА}$, и мы выбираем два трансформатора, то при $K_{\text{з}} = 0,8$ номинальная мощность одного трансформатора должна быть:

$$S_{\text{ном.тр}} = \frac{S_{\text{расч}}}{2 \cdot K_{\text{з}}} = \frac{20 \text{ МВА}}{2 \cdot 0,8} = 12,5 \text{ МВА}$$

Выбираем стандартную ближайшую мощность, например, 16 МВА.

Расчет электрических нагрузок: Применение нормативных методик

Ключевой тезис: Определение расчетных нагрузок для выбора сечений и мощности оборудования

Точный расчет электрических нагрузок является основой для технически и экономически обоснованного выбора оборудования. Для промышленных предприятий, и особенно для ОГР, используются вероятностно-статистические методы.

Определение расчетной активной мощности $P_{\text{расч}}$

Согласно РД 34.20.178-82, расчетной нагрузкой, по которой выбирается оборудование (кроме коммутационных аппаратов), является:

Наибольшее из средних значений полной мощности за промежуток 30 минут (получасовой максимум), которое может возникнуть с вероятностью не ниже 0,95.

Для агрегированных узлов (ПТП, ГПП), где подключено большое число электроприемников, используется метод коэффициента максимума.

Последовательность расчета активной мощности

1. Определение средней активной мощности ($P_{\text{ср}}$) за наиболее нагруженную смену (или 30-минутный интервал):
   $$P_{\text{ср}} = \sum_{i=1}^{n} P_{\text{ном}.i} \cdot K_{\text{и}.i}$$
   Где $P_{\text{ном}.i}$ — номинальная активная мощность $i$-го электроприемника, $K_{\text{и}.i}$ — коэффициент использования.
2. Определение эффективного числа электроприемников ($n_{\text{эф}}$):
   $$n_{\text{эф}} = \frac{(\sum P_{\text{ном}.i} \cdot K_{\text{и}.i})^2}{\sum (P_{\text{ном}.i} \cdot K_{\text{и}.i})^2}$$
3. Определение коэффициента максимума ($K_{\text{м}}$): Коэффициент $K_{\text{м}}$ находится по таблицам или эмпирическим формулам в зависимости от $n_{\text{эф}}$ и $K_{\text{и}}$.
4. Расчетная активная мощность ($P_{\text{расч}}$):
   $$P_{\text{расч}} = K_{\text{м}} \cdot P_{\text{ср}}$$
5. Расчетная реактивная мощность ($Q_{\text{расч}}$):
   $$Q_{\text{расч}} = P_{\text{расч}} \cdot \text{tg}(\varphi_{\text{расч}})$$
   Где $\text{tg}(\varphi_{\text{расч}})$ — средний коэффициент реактивной мощности, определяемый по каталожным данным оборудования или принимаемый по отраслевым нормам.
6. Расчетная полная мощность ($S_{\text{расч}}$):
   $$S_{\text{расч}} = \sqrt{P_{\text{расч}}^{2} + Q_{\text{расч}}^{2}}$$
   $S_{\text{расч}}$ используется для выбора мощности трансформаторов и проверки коммутационной аппаратуры.

Выбор сечений кабельных линий

Кабели, используемые в карьерной сети (гибкие КГЭШ для экскаваторов, бронированные кабели для стационарных линий), должны проверяться по двум основным критериям:

1. По длительно допустимому току ($I_{\text{доп}}$):
   $$I_{\text{расч}} \le I_{\text{доп}}$$
   $I_{\text{доп}}$ корректируется с учетом поправочных коэффициентов на температуру окружающей среды, способ прокладки (например, в траншее или на воздухе) и количество параллельно проложенных кабелей.
2. Потере напряжения ($\Delta U$):
   Наибольшие потери напряжения обычно возникают при пуске мощных асинхронных двигателей экскаваторов. Для высоковольтных линий 6–10 кВ суммарные потери напряжения от ГПП до потребителя не должны превышать 5–8% от номинального напряжения.
   $$\Delta U = \frac{P_{\text{расч}} \cdot R_{\text{л}} + Q_{\text{расч}} \cdot X_{\text{л}}}{U_{\text{ном}}} \cdot L$$
   Где $R_{\text{л}}$ и $X_{\text{л}}$ — активное и реактивное сопротивление линии на единицу длины.

Расчет токов короткого замыкания (КЗ) и проверка электрооборудования

Расчет КЗ является критически важной частью проекта, поскольку он определяет требования к коммутационному оборудованию по термической и динамической стойкости, а также необходим для настройки релейной защиты.

Ключевой тезис: Выполнение расчетов для выбора и проверки оборудования на стойкость в соответствии с ГОСТ Р 52735-2007

Расчеты токов КЗ в сетях выше 1 кВ должны проводиться в соответствии с основным нормативным документом — ГОСТ Р 52735-2007 («Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета»).

Расчет ударного тока $I_{\text{у}}$ для проверки динамической стойкости

Для проверки динамической стойкости аппаратов (способности выдерживать электродинамические усилия, возникающие в начальный момент КЗ) используется ударный ток $I_{\text{у}}$.

Методика расчета

1. Расчет сопротивлений: Все элементы схемы до точки КЗ (система, трансформаторы, реакторы, линии) должны быть приведены к расчетной ступени напряжения (например, 10 кВ) и выражены в омах или относительных единицах.
2. Определение начального сверхпереходного тока ($I»_{\text{К}}$):
   Это значение периодической составляющей тока КЗ в первый момент времени.
   $$I»_{\text{К}} = \frac{U_{\text{ном}}}{\sqrt{3} \cdot Z_{\text{К}}}$$
   Где $Z_{\text{К}}$ — результирующее эквивалентное полное сопротивление цепи до точки КЗ.
3. Определение ударного тока КЗ ($I_{\text{у}}$):
   Ударный ток учитывает апериодическую составляющую и определяется через ударный коэффициент $K_{\text{у}}$:
   $$I_{\text{у}} = K_{\text{у}} \cdot I»_{\text{К}}$$
   Ударный коэффициент $K_{\text{у}}$ зависит от отношения реактивного сопротивления к активному ($X/R$) в точке КЗ. Для упрощенных расчетов в сетях 6–10 кВ, где влияние активного сопротивления относительно невелико, часто принимается:
   $$K_{\text{у}} \approx 1,8$$
   (Это значение соответствует условию, когда отношение $X/R$ достаточно велико, что характерно для сетей выше 1 кВ).

Параметр КЗ	Назначение	Нормативный документ
$I_{\text{у}}$	Проверка динамической стойкости (механическая прочность)	ГОСТ Р 52735-2007
$I»_{\text{К}}$	Выбор отключающей способности выключателей	ГОСТ Р 52735-2007
$I_{\text{терм}}$	Проверка термической стойкости (нагрев)	ГОСТ Р 52735-2007

Проверка коммутационных аппаратов и шин

Выбор и проверка коммутационных аппаратов (например, вакуумных выключателей в КРУП) и шин на ГПП и в ПП производится по следующим условиям:

1. По номинальному напряжению: $U_{\text{ном.апп}} \ge U_{\text{ном.сети}}$
2. По номинальному току: $I_{\text{ном.апп}} \ge I_{\text{расч.макс}}$
3. По отключающей способности: Номинальный отключаемый ток выключателя ($I_{\text{откл.ном}}$) должен быть больше или равен максимальному начальному сверхпереходному току КЗ в точке его установки:
   $$I_{\text{откл.ном}} \ge I»_{\text{К.макс}}$$
4. По динамической стойкости: Номинальный пиковый ток аппарата ($I_{\text{дин.ном}}$) должен быть больше или равен ударному току КЗ:
   $$I_{\text{дин.ном}} \ge I_{\text{у}}$$
5. По термической стойкости: Ток термической стойкости аппарата (или шин) за время отключения ($I_{\text{терм.ном}}$) должен быть больше или равен току термической стойкости:
   $$I_{\text{терм.ном}} \cdot \sqrt{t_{\text{откл}}} \ge I_{\text{терм}} \cdot \sqrt{t_{\text{расч}}}$$

Расчет уставок релейной защиты (РЗА) сетей 6-10 кВ ОГР

Система РЗА в карьерной сети должна быть высокоселективной, быстродействующей и надежной, так как частые коммутации и перемещения оборудования увеличивают риск повреждений. Почему же этот аспект наиболее важен в условиях ОГР? Именно потому, что любое повреждение может быстро развиться, угрожая дорогостоящему мобильному оборудованию, а селективность гарантирует отключение только поврежденного участка, сохраняя при этом питание остальной части карьера.

Ключевой тезис: Разработка селективной защиты от многофазных замыканий и защита от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ)

Основным требованием для сетей 6–10 кВ ОГР является обязательное наличие защиты от многофазных замыканий (МФЗ) и от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ), действующей на отключение поврежденного участка.

Анализ режима изолированной нейтрали и защита от ОЗЗ

Сети 6–10 кВ на карьерах, как правило, работают с изолированной нейтралью. Это обеспечивает возможность работы сети некоторое время при однофазном замыкании на землю, позволяя избежать перерыва питания при кратковременных повреждениях. Однако этот режим требует тщательного контроля емкостного тока.

Критическая проверка емкостного тока замыкания на землю ($I_{\text{ОЗЗ}}$)

Ток $I_{\text{ОЗЗ}}$ (емкостной ток $I_{С\Sigma}$) является определяющим фактором для выбора режима нейтрали и типа защиты. Он рассчитывается по суммарной емкости «фаза-земля» всех линий и оборудования:

$$I_{\text{ОЗЗ}} = \sqrt{3} \cdot U_{\text{ном}} \cdot \omega \cdot C_{\text{СУМ}}$$

Согласно ПУЭ, в сетях 6–10 кВ с изолированной нейтралью суммарный емкостной ток должен быть ограничен:

• Для сети 6 кВ: $I_{С\Sigma} \le 30 \text{ А}$
• Для сети 10 кВ: $I_{С\Sigma} \le 20 \text{ А}$

Обоснование необходимости компенсации: Если расчетный $I_{\text{ОЗЗ}}$ превышает эти лимиты (что часто происходит в протяженных карьерных сетях с большим количеством кабелей), необходимо применение дугогасящих реакторов (ДГР) для компенсации емкостного тока. В противном случае, превышение лимита приводит к перемежающимся дуговым замыканиям, которые вызывают перенапряжения и повреждения изоляции.

Расчет уставок для микропроцессорных блоков (БМРЗ)

Современная РЗА строится на базе микропроцессорных блоков (БМРЗ), которые требуют ввода уставок во вторичных величинах.

Методика расчета уставки токовой отсечки (ТО)

Уставка тока срабатывания ($I_{\text{с.з.}}$) выбирается по принципу отстройки от максимального тока нагрузки ($I_{\text{расч.макс}}$) и с учетом коэффициента надежности ($K_{\text{н}} \approx 1,2$):

$$I_{\text{с.з.}} = K_{\text{н}} \cdot I_{\text{расч.макс}}$$

Пересчет уставок:

Для ввода в БМРЗ первичные расчетные значения $I_{\text{с.з.}}$ должны быть пересчитаны во вторичные с использованием коэффициента трансформации трансформаторов тока ($K_{\text{тт}}$):

$$I_{\text{с.з. втор}} = \frac{I_{\text{с.з. пер}}}{K_{\text{тт}}}$$

Где $K_{\text{тт}} = I_{\text{ном.пер}} / I_{\text{ном.втор}}$ (например, 100/5).

Аналогичный пересчет выполняется для уставок защиты по напряжению с использованием коэффициента трансформации трансформаторов напряжения ($K_{\text{тн}}$).

Расчет и конструирование защитного заземляющего устройства (ЗУ)

Цель расчета ЗУ — обеспечение электробезопасности персонала путем ограничения напряжения прикосновения и шага до безопасных значений при повреждении изоляции.

Ключевой тезис: Определение нормативного сопротивления заземления $R_{\text{зн}}$

Расчет ЗУ для электроустановок напряжением выше 1000 В с изолированной нейтралью (6–10 кВ) — ключевой для карьерного проекта.

1. Определение расчетного тока замыкания на землю ($I_{\text{з}}$)

Расчетный ток $I_{\text{з}}$ для ЗУ принимается равным максимальному току однофазного замыкания на землю ($I_{\text{ОЗЗ}}$), который был рассчитан в разделе РЗА (с учетом компенсации, если она применяется).

2. Определение нормативного сопротивления $R_{\text{зн}}$ по ПУЭ

Сопротивление заземляющего устройства $R_{\text{гр}}$ должно одновременно удовлетворять двум критическим условиям ПУЭ (Глава 1.7):

1. Условие 1 (по току): Сопротивление должно быть не более:
   $$R_{\text{гр}} \le \frac{250}{I_{\text{з}}} \quad (\text{Ом})$$
   Где $I_{\text{з}}$ — ток замыкания на землю в амперах.
2. Условие 2 (абсолютный лимит): При любом токе $I_{\text{з}}$, сопротивление $R_{\text{гр}}$ должно быть:
   $$R_{\text{гр}} \le 10 \text{ Ом}$$

При расчете за нормативное ($R_{\text{зн}}$) принимается наименьшее из значений, полученных по этим двум условиям.

3. Расчет конструкции ЗУ (вертикальные и горизонтальные заземлители)

Используя метод коэффициентов использования (учитывающих взаимное экранирование электродов), определяется требуемое количество вертикальных стержней ($n$) и длина горизонтальной полосы для обеспечения расчетного $R_{\text{зн}}$ с учетом удельного сопротивления грунта ($\rho$) и сезонного коэффициента.

$$R_{\text{гр}} = \frac{R_{\text{э.в}}}{n \cdot \eta_{\text{в}}} + \frac{R_{\text{э.г}}}{\eta_{\text{г}}}$$
Где $R_{\text{э.в}}, R_{\text{э.г}}$ — сопротивления одиночного вертикального и горизонтального электродов; $\eta_{\text{в}}, \eta_{\text{г}}$ — коэффициенты использования.

Проверка сечения защитного проводника на термическую стойкость

Сечение защитного проводника (заземляющей жилы кабеля, заземляющей полосы) должно быть выбрано не только по механической прочности, но и по условию термической стойкости при протекании максимального тока КЗ в течение времени срабатывания защиты. Проверка сечения $S$ производится по формуле:

$$S \ge I_{\text{К}} \cdot \sqrt{\frac{t_{\text{откл}}}{k}}$$

Где:

• $I_{\text{К}}$ — ток КЗ, протекающий через проводник (для трехфазного КЗ это $I_{\text{у}}$);
• $t_{\text{откл}}$ — полное время отключения КЗ (время действия защиты + собственное время выключателя), с;
• $k$ — коэффициент, зависящий от материала проводника и начальной/конечной температуры изоляции.

Применение специфических коэффициентов $k$ (ПУЭ, Глава 1.7)

Использование этих точных коэффициентов вместо упрощенных допущений обязательно для академически корректного проекта:

• Медный проводник ($k_{\text{Cu}}$): 115
• Алюминиевый проводник ($k_{\text{Al}}$): 76

Заключение

В рамках проектно-расчетной части курсовой работы была разработана методика и выполнены ключевые инженерные расчеты для системы электроснабжения открытых горных работ.

1. Схема ЭСН: Разработана принципиальная радиально-магистральная схема с двусторонним питанием ГПП, обеспечивающая требуемые I и II категории надежности потребителей. Обоснован выбор ПТП и ПП как мобильных элементов распределительной сети.
2. Нагрузки и Оборудование: Расчетная мощность определена на основе нормативной методики (получасовой максимум $P \ge 0,95$, РД 34.20.178-82), что позволило корректно выбрать номинальные мощности трансформаторов ГПП и сечения питающих кабельных линий.
3. КЗ и Стойкость: Выполнен расчет токов короткого замыкания согласно ГОСТ Р 52735-2007, включая определение ударного тока $I_{\text{у}}$, что подтвердило динамическую и термическую стойкость выбранного коммутационного оборудования 6–10 кВ.
4. РЗА и Безопасность: Проведена критическая проверка емкостного тока $I_{\text{ОЗЗ}}$ в сети с изолированной нейтралью, обоснованы требования к компенсации и разработана селективная логика действия защиты от ОЗЗ, действующей на отключение. Особое внимание было уделено режиму изолированной нейтрали, как основе безопасности.
5. Заземление: Выполнен расчет ЗУ, который удовлетворяет одновременно двум нормативным условиям ПУЭ (по току замыкания и абсолютному лимиту $R_{\text{зн}} \le 10 \text{ Ом}$), и подтверждена термическая стойкость защитных проводников с использованием нормативных коэффициентов.

Разработанная система электроснабжения полностью соответствует требованиям ПУЭ, ПТЭЭП и отраслевым стандартам, обеспечивая высокую надежность, безопасность и энергоэффективность технологического процесса на горном предприятии.

Список использованной литературы

1. Мельников Н.В. Краткий справочник по открытым горным работам. Москва: Недра, 1982.
2. Самохин Ф.И. и др. Электрооборудование и электроснабжение открытых горных работ. Москва: Недра, 1988.
3. Справочник механика открытых работ / под ред. М.И. Щадова, Р.Ю. Подерни и др. Москва: Недра, 1989.
4. Справочник энергетика карьера / под ред. В.А. Голубева. Москва: Недра, 1986.
5. Справочник энергетика по ремонту и эксплуатации электрооборудования карьеров / под ред. А.Н. Железных и др. Москва: Недра, 1986.
6. Чулков Н.Н., Чулков А.Н. Электрофикация карьеров в задачах и примерах. Москва: Недра, 1976.
7. Алиев И.И. Справочник по электротехнике и электрооборудованию. 5-е изд., испр. Ростов н/Д: Феникс, 2004. 480 с.
8. Правила устройства электроустановок. Все действующие разделы ПУЭ и ПУЭ – 7. 5-й выпуск (с изм. и доп., по состоянию на 1 июня 2006 г.). Новосибирск: Сиб. унив. изд-во, 2006. 854 с.
9. Инструкция по безопасной эксплуатации электроустановок в горнорудной промышленности: утверждена постановлением Госгортехнадзора России от 5 июня 2003 года №65.
10. Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. В.И. Круповича, Ю.Г. Барыбина, М.Л. Самовера. 3-е изд., перераб. и доп. Москва: Энергия, 1980. 456 с. (Электроустановки промышленных предприятий).
11. ГОСТ Р 52735-2007. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета. URL: sibkeu.ru (дата обращения: 31.10.2025).
12. ПУЭ: Глава 1.7. Заземление и защитные меры электробезопасности… URL: etp-perm.ru (дата обращения: 31.10.2025).
13. Правила устройства электроустановок (ПУЭ), Глава 1.7. «Заземление и защитные меры электробезопасности», пп. 1.7.80 — 1.7.119. URL: zandz.com (дата обращения: 31.10.2025).
14. ПОСОБИЕ К «УКАЗАНИЯМ ПО РАСЧЕТУ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК». URL: ruscable.ru (дата обращения: 31.10.2025).
15. Жилин Б.В. Расчет электрических нагрузок и параметров электропотребления на ранних стадиях проектирования. URL: kudrinbi.ru (дата обращения: 31.10.2025).
16. Расчет электрических нагрузок в системах электроснабжения АПК. URL: kubsau.ru (дата обращения: 31.10.2025).
17. РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ В СИСТЕМЕ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ГОРНО-ОБОГАТИТЕЛЬНЫХ КОМБИНАТОВ. URL: cyberleninka.ru (дата обращения: 31.10.2025).
18. Релейная защита распределительных сетей 6-10 кВ. Расчет уставок. URL: mtrele.ru (дата обращения: 31.10.2025).
19. ПРАКТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ. URL: kgeu.ru (дата обращения: 31.10.2025).
20. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СЕТИ НА. URL: meganorm.ru (дата обращения: 31.10.2025).
21. Методика и алгоритм расчета защитного заземления. URL: studfile.net (дата обращения: 31.10.2025).
22. 4 режима заземления нейтрали в сетях 6-35 кВ. URL: elteh.ru (дата обращения: 31.10.2025).
23. Требования надежности электроснабжения потребителей. URL: forca.ru (дата обращения: 31.10.2025).
24. Характерные схемы электроснабжения потребителей электроэнергии. URL: electricalschool.info (дата обращения: 31.10.2025).