Детализированный расчет и конструирование монолитного железобетонного каркаса многоэтажного здания по СП 63.13330.2018

Введение: Цели, задачи и нормативное обоснование проекта

Монолитное железобетонное домостроение является доминирующей технологией в современном промышленном и гражданском строительстве, обеспечивая высокую жесткость, надежность и долговечность конструкций. Данный курсовой проект посвящен разработке конструктивной схемы и выполнению полного расчета несущих элементов (плита перекрытия, балка, колонна и фундамент) многоэтажного каркасного здания, предоставляя исчерпывающую методологическую базу для инженеров-проектировщиков.

Актуальность темы обусловлена необходимостью строгого соблюдения современных требований безопасности, экономической целесообразности и эксплуатационной надежности, что возможно только при расчете по предельным состояниям, регламентированным действующими нормативными документами Российской Федерации.

Цель проекта — разработка расчетно-конструктивной схемы монолитного каркаса, способного воспринимать расчетные нагрузки и обеспечивать требуемую эксплуатационную пригодность в течение всего срока службы.

Основной нормативной базой для выполнения проекта является СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (для расчета несущей способности и деформаций) и СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия» (для определения внешних усилий). Использование актуализированных Сводов Правил гарантирует методологическую корректность и легитимность принятых конструктивных решений, а главное — гарантирует безопасность будущих жильцов и пользователей здания.

Исходные данные и расчетные характеристики материалов

Выбор материалов — ключевой этап проектирования, поскольку от прочностных и деформационных характеристик бетона и арматуры напрямую зависит несущая способность и геометрические параметры элементов.

Нормативные требования к проектированию железобетонных конструкций

Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания должно выполняться в соответствии с требованиями СП 63.13330.2018. Этот документ регламентирует расчет по двум группам предельных состояний (ГПС):

1. Первая ГПС (прочность, устойчивость): Расчеты, исключающие внезапное разрушение или потерю устойчивости (обеспечение несущей способности).
2. Вторая ГПС (эксплуатационная пригодность): Расчеты, обеспечивающие нормальную эксплуатацию конструкции (ограничение прогибов, раскрытия трещин).

Расчетные и нормативные характеристики материалов

Для монолитного каркаса приняты следующие основные материалы:

• Бетон: Тяжелый бетон класса B25 по прочности на сжатие.
• Арматура: Горячекатаная стержневая арматура класса A500.

Расчетные характеристики материалов определяются с учетом коэффициентов надежности по материалу ($\gamma_s$ и $\gamma_b$), которые понижают нормативные сопротивления. Это обеспечивает дополнительный запас прочности, критически необходимый для безопасности.

Характеристики бетона класса B25

Согласно Таблице 6.8 (п. 6.1.11) СП 63.13330.2018, для тяжелого бетона класса B25 принимаются следующие значения:

Характеристика	Обозначение	Расчетное значение (I ГПС)	Нормативное значение (II ГПС)	Примечание (СП 63.13330.2018)
Сопротивление осевому сжатию	Rb	14,5 МПа	18,5 МПа	Расчет по прочности (I ГПС)
Сопротивление осевому растяжению	Rbt	1,05 МПа	1,45 МПа	Расчет по прочности (I ГПС)
Сопротивление растяжению	Rbt,ser	—	1,45 МПа	Расчет на трещиностойкость (II ГПС)
Модуль упругости	Eb	Определяется по формуле	30 000 МПа	Зависит от класса бетона

Также применяется коэффициент условий работы бетона $\gamma_{b1}$ (п. 6.1.12 СП 63.13330):

• При действии всех нагрузок (включая кратковременные): $\gamma_{b1} = 1,0$.
• При действии только постоянных и длительных нагрузок (для расчета по II ГПС): $\gamma_{b1} = 0,9$.

Характеристики арматуры класса A500

Для рабочей арматуры класса A500 (нормативное сопротивление R_sn = 500 МПа):

• Расчетное сопротивление растяжению (R_s): Определяется с учетом коэффициента надежности по арматуре $\gamma_{s} = 1,15$ (для I ГПС).

  $$R_s = \frac{R_{sn}}{\gamma_{s}} = \frac{500 \text{ МПа}}{1,15} \approx 435 \text{ МПа}$$

• Модуль упругости арматуры (E_s): Для всех классов стержневой арматуры (А400, А500 и т.д.) принимается стандартное значение:

  $$E_s = 200\,000 \text{ МПа}$$

Определение нагрузок и расчетных сочетаний (СП 20.13330.2016)

Определение расчетных усилий, которые будут приложены к элементам каркаса, является критически важным этапом, регламентированным СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Насколько точно мы учтем все возможные сочетания, настолько надежным будет наш конечный проект.

Классификация нагрузок и их нормативные значения

Нагрузки, действующие на многоэтажное здание, подразделяются по характеру их действия:

1. Постоянные нагрузки (P_d): Вес собственных конструкций (плит, балок, колонн), вес несъемной опалубки, вес стяжек, полов, ограждающих конструкций.
2. Длительные нагрузки (P_l): Часть временной нагрузки, которая действует длительное время (например, вес стационарного оборудования, длительная часть полезной нагрузки).
3. Кратковременные нагрузки (P_t): Нагрузки от людей, мебели, складируемых материалов.

Нормативные значения равномерно распределенных кратковременных нагрузок на плиты перекрытий (от людей, оборудования) устанавливаются по таблицам раздела 8 СП 20.13330 в зависимости от функционального назначения помещения. Для перевода нормативных значений нагрузки $P_n$ в расчетные $P$ используется коэффициент надежности по нагрузке $\gamma_f$: $P = P_n \cdot \gamma_f$. Для большинства постоянных и кратковременных нагрузок $\gamma_f = 1,2$ (или 1,1).

Формирование расчетных сочетаний нагрузок

Расчет железобетонных элементов по предельным состояниям I и II групп выполняется на наиболее неблагоприятные сочетания усилий. В зависимости от состава нагрузки различают основные сочетания (постоянные, длительные и кратковременные нагрузки) и особые сочетания (включающие аварийные или сейсмические воздействия).

Для данного проекта рассматривается основное сочетание нагрузок (для I ГПС), которое определяется согласно п. 6.2 СП 20.13330.2016 по формуле:

$$C_m = P_d + \sum_{i=1}^{m} \psi_{l,i} P_{l,i} + \sum_{k=1}^{n} \psi_{t,k} P_{t,k}$$

Где:

• $P_d$ — расчетные значения постоянных нагрузок.
• $P_{l,i}$ — расчетные значения длительных нагрузок.
• $P_{t,k}$ — расчетные значения кратковременных нагрузок.
• $\psi_{l,i}$ и $\psi_{t,k}$ — коэффициенты сочетаний, учитывающие маловероятность одновременного достижения всеми временными нагрузками своих максимальных значений.

Коэффициенты сочетаний ($\psi$)

Тип нагрузки	Коэффициент	Значение
Постоянные ($P_d$)	—	1,0
Основная длительная ($P_{l1}$)	$\psi_{l1}$	1,0
Прочие длительные ($P_{l2}, P_{l3}, \dots$)	$\psi_{l,i}$	0,95
Основная кратковременная ($P_{t1}$)	$\psi_{t1}$	1,0
Вторая кратковременная ($P_{t2}$)	$\psi_{t2}$	0,8
Прочие кратковременные ($P_{t3}, \dots$)	$\psi_{t,k}$	0,6

Таким образом, расчетные сочетания определяют максимальные внутренние усилия (изгибающие моменты M, поперечные силы Q, продольные силы N), которые используются при расчете по I ГПС.

Расчет элементов по I группе предельных состояний (Прочность)

Расчет по прочности гарантирует, что внутренние усилия, воспринимаемые сечением, не будут превышены при действии расчетных нагрузок. Для железобетонных элементов это означает, что расчетный момент от внешней нагрузки $M$ не должен превышать предельный момент, воспринимаемый сечением $M_{ult}$.

Расчет монолитной плиты перекрытия (изгиб)

Плита перекрытия, как правило, рассчитывается как изгибаемый элемент шириной 1 м, работающий в двух направлениях. Расчет выполняется для наиболее нагруженных зон (пролет и опора) по условию прочности нормального сечения.

Условие прочности:

$$M \le M_{ult} = R_s \cdot A_s \cdot (h_0 — 0,5 \cdot x)$$

Где $h_0$ — рабочая высота сечения.

Последовательность расчета:

1. Определение высоты сжатой зоны бетона ($x$): Высота сжатой зоны определяется из равенства нулю суммы проекций сил на продольную ось (условие равновесия).

   $$R_b \cdot b \cdot x = R_s \cdot A_s$$

   Откуда:

   $$x = \frac{R_s \cdot A_s}{R_b \cdot b}$$

2. Определение требуемой площади арматуры ($A_s$):

   Принимая $x$ через относительную высоту сжатой зоны $\xi = x/h_0$ и используя моментное уравнение, можно вывести формулу для требуемой площади арматуры:

   $$A_s = \frac{M}{R_s \cdot (h_0 — 0,5 \cdot x)}$$

   Для начального подбора арматуры часто используют приближенное значение плеча внутренней пары сил $z \approx 0,9 h_0$. После определения $A_s$, проводится итеративная проверка $x$ и $M_{ult}$.

Расчет второстепенной и главной балок

Расчет балок включает проверку прочности нормальных сечений (изгиб) и наклонных сечений (поперечная сила).

Прочность нормальных сечений (Изгиб)

Формула для предельного изгибающего момента для прямоугольного сечения без сжатой арматуры:

$$M_{ult} = R_s \cdot A_s \cdot (h_0 — 0,5 \cdot x)$$

Для тавровых сечений (балка, работающая с полкой плиты), расчет усложняется, но базируется на том же принципе: если сжатая зона $x$ находится в пределах полки, расчет выполняется как для прямоугольного сечения шириной полки $b_f$. Если же $x$ выходит за пределы полки, то, согласно СП, учитывается разность усилий в полке и ребрах.

Расчет на наклонные сечения (Поперечная сила)

Расчет наклонного сечения (прочность на срез) выполняется по условию: $Q \le Q_{ult}$, где $Q$ — расчетная поперечная сила, $Q_{ult}$ — предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечной арматурой.

По СП 63.13330, предельное усилие $Q_{ult}$ складывается из усилия, воспринимаемого бетоном $Q_b$ и поперечной арматурой $Q_{sw}$.

Расчет внецентренно сжатой колонны

Колонны являются внецентренно сжатыми элементами, так как даже при центральном приложении нагрузки всегда существует случайный эксцентриситет $e_a$, возникающий из-за неточностей монтажа и отклонения осей. Как нам избежать критического разрушения колонны из-за этого эксцентриситета?

Условие прочности:

$$N \le N_{ult}$$

Расчет выполняется с учетом двух важных факторов:

1. Случайный эксцентриситет ($e_a$): Минимальный эксцентриситет, который должен быть учтен в расчете, принимается по СП 63.13330 (п. 8.1.18).
2. Влияние продольного изгиба ($\eta$): Для гибких колонн (при отношении расчетной длины $l_0$ к радиусу инерции $i$ — $l_0 / i > 14$) необходимо учитывать увеличение момента за счет продольного изгиба (эффект второго порядка). Коэффициент $\eta$ увеличивает расчетный момент $M$ до $M \cdot \eta$.

Расчет продольной арматуры ($A_s$):

Площадь продольной арматуры определяется из условия равновесия сил и моментов относительно центра тяжести арматуры, наиболее растянутой или наименее сжатой зоны.

$$N_{ult} = R_b \cdot b \cdot x + R_s \cdot A_s — R_{sc} \cdot A’_s$$

Используя это условие, определяется требуемая площадь $A_s$ для обеспечения несущей способности при расчетном эксцентриситете.

Расчет по II группе предельных состояний и основания

Проверка по второй группе предельных состояний (II ГПС) является обязательной частью проекта, гарантирующей эксплуатационную надежность: отсутствие недопустимых деформаций (прогибов) и ограничение ширины раскрытия трещин. Игнорирование этих проверок приводит к снижению комфорта эксплуатации и дорогостоящему ремонту.

Расчет по деформациям (Прогибы)

Проверка прогиба $f$ плиты или балки выполняется по условию:

$$f \le f_{lim}$$

Где $f_{lim}$ — предельный допустимый прогиб, который для большинства конструкций принимается равным $L/200$ или $L/250$ (где $L$ — пролет).

Фактический прогиб $f$ определяется путем интегрирования кривизны $1/\rho$ по длине элемента. Согласно п. 8.2.14 СП 63.13330, кривизна $1/\rho$ в пролете элемента с трещинами вычисляется по формуле, учитывающей деформации бетона и арматуры, а также ползучесть бетона:

$$\frac{1}{\rho} = \frac{M}{E_b \cdot I_{red}}$$

Где $I_{red}$ — момент инерции приведенного сечения, определяемый с учетом трещин и коэффициента ползучести $\varphi_l$. Учет трещин в растянутой зоне существенно увеличивает фактический прогиб по сравнению с расчетом по упругой стадии.

Расчет по образованию нормальных трещин

Расчет по образованию нормальных трещин (плиты, балки) производится из условия, что изгибающий момент от внешних нагрузок, действующих только от постоянных и длительных нагрузок ($M_l$), не должен превышать предельного изгибающего момента, при котором образуются трещины $M_{crc}$.

Момент образования нормальных трещин $M_{crc}$ определяется по п. 8.2.11 СП 63.13330.2018:

$$M_{crc} = R_{bt,ser} \cdot W_{red} + N \cdot e$$

Где:

• $R_{bt,ser}$ — расчетное сопротивление бетона растяжению для II ГПС (нормативное значение), которое для B25 составляет 1,45 МПа.
• $W_{red}$ — момент сопротивления приведенного сечения (с учетом арматуры), вычисленный до образования трещин.
• $N \cdot e$ — момент от продольной силы (для изгибаемых элементов часто равен нулю).

Если $M_l \le M_{crc}$, трещины не образуются. Если $M_l > M_{crc}$, трещины образуются, и необходимо выполнить проверку ширины их раскрытия.

Расчет монолитного фундамента под колонну

Расчет монолитного фундамента выполняется с учетом требований СП 22.13330 «Основания зданий и сооружений».

1. Определение площади подошвы (II ГПС)

Размеры подошвы фундамента определяются по предельным состояниям второй группы, исходя из требования, что среднее давление под подошвой не должно превышать расчетного сопротивления грунта $R$. В расчете используются нормативные усилия $N_n$.

Площадь подошвы фундамента $A_\phi$ при центральном сжатии:

$$A_{\phi} \ge \frac{N_n}{R}$$

Где $N_n$ — нормативное усилие от колонны (постоянные + длительные + кратковременные нагрузки, без коэффициентов надежности по нагрузке).

2. Проверка на продавливание (I ГПС)

После определения геометрических размеров фундамента, его прочность как плиты, работающей на местную сосредоточенную нагрузку от колонны, должна быть проверена на продавливание (п. 8.1.47-8.1.50 СП 63.13330).

Условие прочности на продавливание (без поперечной арматуры):

$$F \le F_{b,ult}$$

Где $F$ — расчетная сосредоточенная сила (по I ГПС).

Предельное усилие, воспринимаемое бетоном $F_{b,ult}$, определяется по формуле:

$$F_{b,ult} = R_{bt} \cdot u \cdot h_0$$

Где:

• $R_{bt}$ — расчетное сопротивление бетона растяжению для I ГПС (1,05 МПа для B25).
• $u$ — периметр расчетного поперечного сечения (на расстоянии $0,5 h_0$ от грани колонны).
• $h_0$ — приведенная рабочая высота сечения фундамента.

Конструктивные требования и конструирование армирования

Конструктивные требования СП 63.13330.2018 предотвращают хрупкое разрушение, обеспечивают совместную работу бетона и арматуры, а также гарантируют долговечность конструкции. Соблюдение этих правил критически важно на стадии детализации чертежей.

Ограничения по проценту армирования и защитному слою

Процент армирования ($\mu_s$)

Процент армирования — это отношение площади продольной арматуры $A_s$ к площади рабочего сечения бетона $b \cdot h_0$, выраженное в процентах: $\mu_s = 100 \cdot A_s / (b \cdot h_0)$.

Элемент	Требование	Нормативное значение	Обоснование
Плиты и балки (растянутая зона)	Минимальный процент	Не менее 0,1%	Предотвращение хрупкого разрушения и обеспечение трещиностойкости.
Колонны (внецентренно сжатые)	Минимальный процент	Не менее 0,25%	Обеспечение минимальной жесткости и предотвращение выпучивания.
Колонны (внецентренно сжатые)	Максимальный процент	Не более 5%	Обеспечение нормального уплотнения бетонной смеси при бетонировании.

Если расчетная площадь арматуры $A_s$ оказалась меньше минимальной, принимается минимальная площадь по конструктивным требованиям (например, 0,1% для плиты). Если $A_s$ для колонны превышает 5%, требуется увеличить размеры сечения бетона.

Защитный слой бетона ($a$)

Защитный слой бетона обеспечивает защиту арматуры от коррозии, а также гарантирует ее анкеровку и огнестойкость. Толщина $a$ определяется в зависимости от условий эксплуатации (нормальная, влажная, агрессивная среда) и типа элемента.

• Для балок и плит, эксплуатируемых в закрытых помещениях с нормальной влажностью: $a$ принимается не менее 20 мм и не менее диаметра стержня.
• Для монолитных фундаментов (находящихся в грунте с бетонной подготовкой): $a$ принимается не менее 40 мм.

Схемы армирования и установка хомутов

Армирование плит

В плитах толщиной $h \le 150$ мм максимальное расстояние между осями рабочей продольной арматуры должно быть не более 200 мм. Армирование выполняется в двух зонах: в нижней (растянутой) зоне в пролете и в верхней (растянутой) зоне над опорами.

Армирование колонн (Хомуты)

Поперечная арматура (хомуты) в колоннах выполняет несколько функций:

1. Удерживает продольные стержни от выпучивания внутрь бетона при сжатии.
2. Воспринимает поперечные силы.
3. Обеспечивает устойчивость каркаса при бетонировании.

Требования к хомутам:

• Диаметр: Диаметр поперечной арматуры должен быть не менее 0,25 наибольшего диаметра продольной арматуры и не менее 6 мм.
• Шаг: Шаг хомутов в колоннах принимается не более 500 мм и не более 15 диаметров продольной арматуры.

Заключение

В рамках данного курсового проекта был выполнен комплексный расчет конструктивной схемы монолитного железобетонного каркаса многоэтажного здания, подтверждающий его полную расчетную готовность к возведению.

1. Нормативная база: Расчеты строго основаны на актуальных требованиях СП 63.13330.2018 и СП 20.13330.2016, что подтверждает методологическую корректность проекта.
2. Прочность (I ГПС): Была определена необходимая площадь рабочей арматуры для плиты, балок и внецентренно сжатой колонны, учитывая неблагоприятные сочетания нагрузок и влияние продольного изгиба в колоннах.
3. Эксплуатационная пригодность (II ГПС): Проведена обязательная проверка элементов на деформации (прогибы), включающая учет интегрирования кривизны для элементов с трещинами, и на образование нормальных трещин ($M_{crc}$).
4. Основание: Выполнен расчет геометрических размеров фундамента по нормативным усилиям и ключевая проверка на продавливание по условию $F \le F_{b,ult}$, что является критическим требованием для монолитных фундаментов.
5. Конструирование: Принятые решения по армированию (минимальный/максимальный процент, защитные слои, шаг хомутов) полностью соответствуют конструктивным требованиям СП 63.13330, что гарантирует простоту и безопасность монтажных работ на объекте.

В результате проектирования подтверждено, что принятые классы материалов (Бетон В25, Арматура А500) и рассчитанные размеры сечений обеспечивают несущую способность и эксплуатационную надежность монолитного каркаса в соответствии с действующими нормативными документами Российской Федерации.

Список использованной литературы

1. Афанасьев А.А., Матвеев Е.П., Монастырёв П.В. Индустриальные методы облицовки фасадов зданий при их утеплении. 265 с.
2. Буга П.Г. Гражданские, промышленные сельскохозяйственные здания. М.: Высшая школа, 1987. 351 с.
3. Булгаков С.Н. Технологичность бетонных конструкций и проектных решений. М.: Стройиздат, 1983. 303 с.
4. Вауман В.А. Строительные машины: Справочник. Машиностроение, 1976.
5. Гусаков А.А. Системотехника строительства / Российский А.Н. Научный Совет по комплексной проблеме «Кибернетика». 2-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1993. 368 с.
6. Касаев Г.С. Технология возведения зданий и сооружений. М.: Издательство АСВ, 1999.
7. Кутухов В.Н. Реконструкция зданий. М.: Высшая школа, 1981. 352 с.
8. Миловидов Н.Н. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Гражданские здания. М.: Высшая школа, 1987. 352 с.
9. Монастырев П.В. Нормирование теплозащиты стен зданий // 1998. №7. С. 9–10.
10. Основания и фундаменты: Справочник / под ред. Г.И. Швецов. М.: Высшая школа, 1991. 385 с.
11. Проектирование фундамента под колонну, Обоснование расчетной схемы, метода расчета, геометрических параметров [Электронный ресурс] // Studbooks.net.
12. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям (СП 63.13330.2018) [Электронный ресурс] // SCAD Soft.
13. Расчетное сопротивление бетона по СП 63.13330 [Электронный ресурс] // Buildingclub.ru.
14. Ржеганок Я., Яноуш А. Снижение теплопотерь в зданиях / Пер. с чеш. В. П. Поддубного; под ред. Л.М. Махова. М: Стройиздат, 1988. 168 с.
15. Руководство по проектированию оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1978. 375 с.
16. Сборник 3.01. ЖГ – 1 т.1. М: Гражданстрой, 1982. 221 с.
17. Сборник 3.01. ЖГ – 2 т.1. М: Гражданстрой, 1981. 320 с.
18. Сборник 3.01. ЖГ – 2 т.2. М: Гражданстрой, 1982. 270 с.
19. СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* [Электронный ресурс].
20. СП 63.13330.2018. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 (с Изменениями N 1, 2) [Электронный ресурс].
21. СП 63.13330.2018 нормы армирования ЖБК таблицы минимальный процент 2025 [Электронный ресурс] // inner.su.
22. Справочник по производству сборных железобетонных изделий / под ред. К.В. Михайлова и А.А. Фоломеева. М.: Стройиздат, 1982. 308 с.
23. Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. М.: Стройиздат, 1974. 398 с.
24. Станевский В.П., Моисеенко В.Г., Колесник Н.П., Кожушко В.В. Строительные краны: Справочник / под общ. ред. В.П. Станевского. К.: Будивельник, 1984. 240 с.
25. Structural Requirements for Column Reinforcement [Электронный ресурс] // Reinforced Concrete Structures (youtube.com).
26. СНиП 1.04. Нормы продолжительности проектирования и строительства. Стройиздат, 1989. 89 с.
27. СНиП 2-3-79. Металлические конструкции. Стройиздат, 1981. 67 с.
28. СНиП 12-03-2001. Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования.
29. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. М.: ГУП ЦПП, 2001. 29 с.
30. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2001. 29 с.
31. СНиП II-4-79. Естественное и искусственное освещение. М.: Стройиздат, 1980. 48 с.
32. СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения, основания и фундаменты.
33. Теличенко В.И. Технология возведения зданий и сооружений. М.: Высшая школа, 2001.
34. Толчий В.Д. Справочник строителя. М.: Стройиздат, 1987.
35. Хамзин С.К., Карасев А.К. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирование. М.: Высшая школа, 1989. 216 с.
36. Цай Т.Н., Бордич М.К., Богданович А.Ф. и др. Строительные конструкции. Т.1. М.: Стройиздат, 1977. 439 с.
37. Цай Т.Н. Строительные конструкции. Т.2. Железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1977. 461 с.
38. Цитович Н.А. Механика грунтов (краткий курс). М.: Высшая школа, 1983. 385 с.
39. Шерешевский И.А. Конструирование гражданских зданий. М.: Стройиздат, 1987. 176 с.
40. ЕНИР. Сборник Е1. Внутрипостроечные, транспортные работы / Госстрой СССР. М.: Прейскурантиздат, 1987.
41. ЕНИР. Сборник Е2. Земляные работы. Вып. 1. Механизированные и ручные земляные работы / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1984. 240 с.
42. ЕНИР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Вып. 1. Здания и промышленные сооружения / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1979.