Проектирование и расчет передающей антенны Кассегрена геостационарного спутника связи (10 ГГц)

Введение: Цели, задачи и актуальность проекта

В эпоху глобальной цифровизации и растущего спроса на высокоскоростную передачу данных спутниковые системы связи (ССС) остаются критически важным элементом телекоммуникационной инфраструктуры. Актуальность данного проекта обусловлена необходимостью разработки и оптимизации бортовых антенно-фидерных устройств (АФУ), которые должны сочетать высокий коэффициент усиления ($G$), надежность и минимальную массу, что особенно важно для геостационарных искусственных спутников Земли (ИСЗ).

Цель проекта — разработать теоретические основы и выполнить инженерные расчеты для проектирования передающей антенны Кассегрена, работающей на частоте 10 ГГц, с гарантией обеспечения требуемого энергетического бюджета радиолинии Земля–ИСЗ–Земля. Техническое задание требует, чтобы уровень мощности на входе наземного приемника ($P_{\text{R}}$) составлял не менее $-110$ дБВт. Именно поэтому выбор оптимальной антенной схемы становится первостепенной задачей, влияющей на общую эффективность системы.

Выбор схемы Кассегрена для космического базирования объясняется двумя ключевыми факторами. Во-первых, размещение первичного облучателя за главным зеркалом позволяет существенно сократить длину фидерного тракта (в отличие от прямофокусных схем), минимизируя критически важные потери $L_{\text{ТХ, фид}}$ в бортовой аппаратуре. Во-вторых, двухзеркальная схема обеспечивает высокий коэффициент использования поверхности (КИП, $\eta$) и отличный контроль над формой диаграммы направленности (ДН), что необходимо для формирования узких «точечных лучей» (spot beams) и снижения уровня боковых лепестков, уменьшая помехи соседним спутникам, повышая таким образом частотную совместимость.

Структура данной работы последовательно раскрывает теоретические основы, выполняет расчет энергетического бюджета, определяет геометрические параметры антенны, анализирует факторы эффективности и завершается проектированием фидерного тракта и оценкой зоны покрытия.

Теоретические основы и расчет энергетического бюджета радиолинии

Для успешного проектирования антенны необходимо знать, какое усиление она должна обеспечить, чтобы компенсировать потери и гарантировать заданный уровень сигнала на приеме. Эта задача решается путем расчета энергетического бюджета радиолинии.

Основные определения и параметры спутниковой связи

Прежде чем приступить к расчетам, необходимо унифицировать терминологию, придерживаясь инженерных стандартов:

Параметр	Определение	Примечание
АФУ	Антенно-фидерное устройство	Совокупность антенны, устройств согласования и фидерной линии.
ИСЗ	Искусственный спутник Земли	Космический аппарат на геостационарной орбите (ГСО) на высоте $d \approx 35786$ км.
Антенна Кассегрена	Двухзеркальная антенна	Состоит из параболического главного зеркала и гиперболического контррефлектора.
КИП ($\eta$)	Коэффициент использования поверхности	Отношение эффективной площади антенны к ее геометрической площади.
КБВ ($K_{\text{БВ}}$)	Коэффициент бегущей волны	Мера согласования линии передачи и нагрузки, обратная КСВН.
ЭИИМ	Эквивалентная Изотропно-Излучаемая Мощность	Мера эффективности излучения: $P_{\text{ТХ}} + G_{\text{ТХ}} — L_{\text{ТХ, фид}}$.

Расчет требуемого коэффициента усиления передающей антенны ($G_{\text{ТХ}}$)

Энергетический бюджет линии «вниз» (ИСЗ–Земля) определяется основным уравнением передачи мощности. Наша задача — найти требуемое усиление $G_{\text{ТХ}}$ передающей антенны ИСЗ, исходя из целевого уровня $P_{\text{R}} = -110$ дБВт.

Уравнение энергетического бюджета в логарифмическом масштабе (дБВт) выглядит так:

$$P_{\text{R}} = ЭИИМ_{\text{ИСЗ}} — L_{\text{ПС}} — L_{\text{АТМ}} + G_{\text{ПР}} — L_{\text{ПР, фид}}$$

где:

• $P_{\text{R}}$ — мощность на входе наземного приемника (требуемое: $-110$ дБВт).
• $ЭИИМ_{\text{ИСЗ}}$ — ЭИИМ спутника (искомая).
• $L_{\text{ПС}}$ — потери в свободном пространстве (ранее $L_{\text{FS}}$).
• $L_{\text{АТМ}}$ — атмосферные потери (примем $1.5$ дБ).
• $G_{\text{ПР}}$ — усиление приемной антенны ЗССС (примем $45$ дБи, типовое значение для средней ЗССС X-диапазона).
• $L_{\text{ПР, фид}}$ — потери в наземном фидерном тракте (для расчета линии «вниз» мы ими пренебрегаем, так как они включены в $G_{\text{ПР}}$).

Шаг 1. Расчет потерь в свободном пространстве ($L_{\text{ПС}}$)

Для частоты $f = 10$ ГГц (или $10000$ МГц) и расстояния до ГСО $d = 35786$ км:

$$L_{\text{ПС}} (\text{дБ}) = 32.4 + 20 \log_{10}(f_{\text{МГц}}) + 20 \log_{10}(d_{\text{км}})$$

Подставляем значения:

L_ПС ≈ 32.4 + 20 ⋅ log₁₀(10000) + 20 ⋅ log₁₀(35786)
L_ПС ≈ 32.4 + 20 ⋅ 4 + 20 ⋅ 4.5537
L_ПС ≈ 32.4 + 80 + 91.074 ≈ 203.47 дБ

Шаг 2. Расчет требуемой ЭИИМ ИСЗ ($ЭИИМ_{\text{ИСЗ, треб}}$)

Выражаем $ЭИИМ_{\text{ИСЗ}}$ из основного уравнения:

$$ЭИИМ_{\text{ИСЗ, треб}} = P_{\text{R}} + L_{\text{ПС}} + L_{\text{АТМ}} — G_{\text{ПР}}$$

ЭИИМ_ИСЗ, треб ≈ -110 + 203.47 + 1.5 - 45 ≈ 49.97 дБВт

Шаг 3. Расчет требуемого усиления $G_{\text{ТХ}}$

ЭИИМ спутника определяется как: $ЭИИМ_{\text{ИСЗ}} = P_{\text{ТХ}} + G_{\text{ТХ}} — L_{\text{ТХ, фид}}$.
Принимаем типовые значения для бортовой аппаратуры:

• Мощность передатчика $P_{\text{ТХ}} = 10$ дБВт (эквивалентно $10$ Вт).
• Потери в фидерном тракте ИСЗ $L_{\text{ТХ, фид}} = 2$ дБ (стандартное значение для короткого волноводного тракта).

$$G_{\text{ТХ, треб}} = ЭИИМ_{\text{ИСЗ, треб}} — P_{\text{ТХ}} + L_{\text{ТХ, фид}}$$

G_ТХ, треб ≈ 49.97 - 10 + 2 ≈ 47.97 дБи

Округляя до удобного проектного значения, принимаем $G_{\text{ТХ, треб}} = 48.0$ дБи. Это означает, что антенна должна обладать высоким запасом направленности, чтобы гарантировать энергетическую стабильность радиолинии даже при неблагоприятных атмосферных условиях.

Расчетное значение требуемого усиления 48.0 дБи является ключевым проектным параметром, который определяет физические размеры и точность изготовления бортовой антенны ИСЗ.

Параметр	Значение	Единица измерения
Требуемый $P_{\text{R}}$	-110.0	дБВт
Расстояние $d$	35786	км
Частота $f$	10.0	ГГц
Потери $L_{\text{ПС}}$	203.47	дБ
Потери $L_{\text{АТМ}}$	1.5	дБ
Усиление $G_{\text{ПР}}$	45.0	дБи
$P_{\text{ТХ}}$	10.0	дБВт
$L_{\text{ТХ, фид}}$	2.0	дБ
Требуемый $G_{\text{ТХ}}$	47.97 $\approx$ 48.0	дБи

Проектный расчет геометрических параметров антенны Кассегрена

Получив требуемое усиление $G_{\text{ТХ}} = 48.0$ дБи, мы можем перейти к расчету физических размеров антенны, в первую очередь — диаметра главного зеркала $D_{\text{м}}$.

Обоснование выбора схемы Кассегрена и КИП

Схема Кассегрена идеально подходит для ИСЗ благодаря ее компактности и высокому КИП. Размещение облучателя вблизи главного зеркала уменьшает длину волновода, что напрямую снижает $L_{\text{ТХ, фид}}$ (потери, которые мы учли как 2 дБ).

Коэффициент использования поверхности ($\eta$) для хорошо спроектированных антенн Кассегрена обычно достигает $0.70-0.80$. Для консервативного, но реалистичного проектного расчета на начальном этапе примем $\eta = 0.65$ (65%). В дальнейшем мы проведем декомпозицию этого значения.

Расчет диаметра главного зеркала ($D_{\text{м}}$)

Коэффициент усиления зеркальной антенны в линейном масштабе связан с ее геометрическими параметрами следующей формулой:

$$G_{\text{лин}} = \eta \cdot \left(\frac{\pi D_{\text{м}}}{\lambda}\right)^{2}$$

где $\lambda$ — длина волны.
Для $f = 10$ ГГц, $\lambda = c/f = 3 \cdot 10^{8} \text{ м/с} / 10 \cdot 10^{9} \text{ Гц} = 0.03$ м.

Шаг 1. Перевод усиления в линейный масштаб
G_ТХ, лин = 10^(G_ТХ, дБи / 10) = 10^(48.0 / 10) ≈ 63095.7

Шаг 2. Расчет диаметра $D_{\text{м}}$
Выражаем $D_{\text{м}}$ из формулы усиления:

$$D_{\text{м}} = \frac{\lambda}{\pi} \cdot \sqrt{\frac{G_{\text{ТХ, лин}}}{\eta}}$$

D_м ≈ (0.03 / π) ⋅ √(63095.7 / 0.65) ≈ 0.00955 ⋅ √97070.3 ≈ 0.00955 ⋅ 311.56 ≈ 2.978 м

Для удобства округления и стандартизации проектного размера принимаем $D_{\text{м}} = 3.0$ м. Принятие $D_{\text{м}}=3.0$ м при $\eta=0.65$ обеспечит фактическое усиление:

G_факт ≈ 10 ⋅ log₁₀ (0.65 ⋅ ((π ⋅ 3.0) / 0.03)²) ≈ 10 ⋅ log₁₀ (641838) ≈ 48.07 дБи
Это значение $G_{\text{факт}} = 48.07$ дБи превышает требуемое $G_{\text{ТХ, треб}} = 47.97$ дБи, что обеспечивает необходимый запас по мощности и подтверждает правильность выбора диаметра.

Расчет геометрии контррефлектора

Антенна Кассегрена требует точного расчета геометрических параметров: фокусного расстояния главного зеркала ($F$) и эксцентриситета контррефлектора ($e$).

Для параболического главного зеркала отношение $F/D_{\text{м}}$ (фокальное отношение) обычно выбирается в диапазоне $0.3$ до $0.5$ для минимизации аберраций. Примем $F/D_{\text{м}} = 0.4$.

$$F = 0.4 \cdot D_{\text{м}} = 0.4 \cdot 3.0 \text{ м} = 1.2 \text{ м}$$

Гиперболический контррефлектор в схеме Кассегрена выполняет функцию перенаправления фазового центра первичного облучателя из фокуса $F_{1}$ гиперболы (расположенного вблизи облучателя) в точку $F$ параболоида. Эксцентриситет $e$ гиперболы определяет ее кривизну и связан с фокусным расстоянием параболоида. Точное значение $e$ рассчитывается путем геометрической оптики, исходя из требований к равномерности облучения главного зеркала. Для обеспечения синфазного поля в апертуре, облучатель должен быть расположен в фокусе $F_{1}$ гиперболы, а фокус $F_{2}$ должен совпадать с фокусом параболоида $F$.

Многофакторная оптимизация коэффициента использования поверхности (КИП)

В инженерном анализе недостаточно просто принять $\eta = 0.65$. Необходимо понимать, из каких составляющих складывается этот коэффициент и как оптимизировать каждый элемент. Полный КИП ($\eta$) является произведением частных коэффициентов эффективности:

$$\eta = \eta_{\text{обл}} \cdot \eta_{\text{зат}} \cdot \eta_{\text{фаз}} \cdot \eta_{\text{пов}} \cdot \eta_{\text{поп}}$$

Мы приняли общее $\eta=0.65$. Теперь покажем, что это достижимо при следующих типовых значениях:

Коэффициент	Значение	Описание фактора
$\eta_{\text{обл}}$	0.88	Эффективность облучения (зависит от ДН облучателя).
$\eta_{\text{зат}}$	0.95	Эффективность затенения (блокировка контррефлектором).
$\eta_{\text{фаз}}$	0.85	Фазовая эффективность (связана с геометрией и ошибками).
$\eta_{\text{пов}}$	0.98	Эффективность поверхности (точность изготовления).
$\eta_{\text{поп}}$	1.00	Поляризационная эффективность (идеальная).
Общий КИП ($\eta$)	0.695	Произведение всех частных коэффициентов.

η ≈ 0.88 ⋅ 0.95 ⋅ 0.85 ⋅ 0.98 ⋅ 1.00 ≈ 0.695

Поскольку расчетное значение $\eta \approx 0.695$ превышает принятое $\eta = 0.65$, проектные размеры ($D_{\text{м}} = 3.0$ м) являются обоснованными. Почему столь важен этот запас? Именно запас по КИП позволяет компенсировать непредвиденные факторы, такие как температурные деформации зеркала в условиях космического вакуума.

Эффективность облучения ($\eta_{\text{обл}}$)

Эффективность облучения ($\eta_{\text{обл}}$) — это компромисс между двумя противоречащими требованиями:

1. Уменьшение поля излучения на краю контррефлектора для снижения «потерь на пролив» (spillover loss).
2. Максимально равномерное облучение контррефлектора для снижения потерь на неравномерность (taper loss).

Оптимальное значение $\eta_{\text{обл}}$ достигается, когда уровень поля облучателя на краю контррефлектора составляет от $-10$ до $-15$ дБ относительно максимума. При этом удается получить $\eta_{\text{обл}}$ в диапазоне $0.85-0.95$. Мы приняли $\eta_{\text{обл}} = 0.88$, что соответствует типовому распределению поля на краю $-12$ дБ.

Эффективность затенения ($\eta_{\text{зат}}$) и фазовая эффективность ($\eta_{\text{фаз}}$)

Эффективность затенения ($\eta_{\text{зат}}$). В схеме Кассегрена затенение главного зеркала происходит из-за контррефлектора и самого первичного облучателя. Затенение снижает эффективную площадь апертуры.

$$ \eta_{\text{зат}} = \left(1 — \frac{S_{\text{зат}}}{S_{\text{аперт}}}\right)^{2} $$

Где $S_{\text{зат}}$ — площадь затенения, $S_{\text{аперт}}$ — площадь апертуры. Проектирование геометрии Кассегрена стремится к минимизации этого отношения, обеспечивая $\eta_{\text{зат}} \ge 0.95$.

Фазовая эффективность ($\eta_{\text{фаз}}$). Она отражает потери из-за отклонения фазового фронта в апертуре от идеального плоского фронта. Эти ошибки возникают из-за:

1. Геометрических ошибок (неточность расчета $e$ и $F$).
2. Фазовых ошибок облучателя (неидеальный фазовый центр).

Для высококачественных антенн ИСЗ, где предъявляются строгие требования к точности изготовления ($\eta_{\text{пов}} \approx 0.98$), фазовая эффективность $\eta_{\text{фаз}}$ в основном определяется геометрической точностью и выбором облучателя, достигая $0.85-0.90$.

Проектирование первичного облучателя и фидерного тракта

Первичный облучатель является критическим элементом, определяющим как эффективность облучения ($\eta_{\text{обл}}$), так и потери в фидерном тракте ($L_{\text{ТХ, фид}}$).

Выбор и расчет первичного облучателя

В качестве первичного облучателя для Кассегрена на частоте 10 ГГц целесообразно использовать **открытый конец круглого волновода** или рупор, формирующий требуемую ширину ДН (около $50^\circ-60^\circ$) для эффективного освещения контррефлектора.

Для передачи энергии на частоте $f = 10$ ГГц в круглом волноводе используется доминирующая волна $H_{11}$ ($TE_{11}$).

Выбор стандарта волновода:
Для диапазона X-band (около 8.5–11.6 ГГц) стандартным круглым волноводом является R90 или его эквивалент, имеющий внутренний диаметр $D_{\text{вн}}$.

Для обеспечения распространения волны $H_{11}$ без высших типов волн, внутренний диаметр $D_{\text{вн}}$ должен быть больше критического диаметра $D_{\text{кр}, H_{11}}$ и меньше критического диаметра следующей волны ($E_{01}$).

Критический диаметр для $H_{11}$ ($p’_{11} \approx 1.841$):

D_кр, H₁₁ = (p'₁₁ ⋅ λ) / π ≈ (1.841 ⋅ 0.03 м) / π ≈ 0.01758 м = 17.58 мм

Стандартный внутренний диаметр для 10 ГГц составляет $D_{\text{вн}} \approx 23.83$ мм.

На частоте 10 ГГц, при $D_{\text{вн}} = 23.83$ мм, в волноводе могут распространяться только волны $H_{11}$ и $E_{01}$ (если критическая частота $E_{01}$ ниже 10 ГГц). Критическая частота $f_{\text{кр}}$ для волны $E_{01}$ ($p_{01} \approx 2.405$):

f_кр, E₀₁ = (p₀₁ ⋅ c) / (π D_вн) ≈ (2.405 ⋅ 3 ⋅ 10⁸) / (π ⋅ 0.02383) ≈ 9.61 ГГц

Поскольку $f_{\text{кр}, E_{01}} = 9.61 \text{ ГГц} < 10 \text{ ГГц}$, волна $E_{01}$ также может распространяться. Для обеспечения режима одной волны $H_{11}$ необходимо использовать специальный рупорный облучатель с плавным переходом, который подавляет нежелательную моду $E_{01}$ или $H_{21}$.

Расчет согласования фидерного тракта (КБВ/КСВН)

Высокоэффективное АФУ требует минимальных отражений в фидерном тракте. Степень согласования измеряется коэффициентом стоячей волны по напряжению ($K_{\text{СВ}}$ или КСВН). Мы стремимся обеспечить $K_{\text{СВ}} \le 1.10$.

Связь между $K_{\text{СВ}}$ и $|\Gamma|$:

$$K_{\text{СВ}} = \frac{1 + |\Gamma|}{1 — |\Gamma|}$$

При $K_{\text{СВ}} = 1.10$:

1.10 = (1 + |Γ|) / (1 - |Γ|) ⇒ 1.10 - 1.10|Γ| = 1 + |Γ|
0.10 = 2.10|Γ| ⇒ |Γ| ≈ 0.0476

Это означает, что только $0.0476^2 \approx 0.22\%$ мощности отражается обратно к передатчику. Потери на отражение, которые уже учтены в $L_{\text{ТХ, фид}} = 2$ дБ, будут минимальными при таком высоком качестве согласования. Для достижения $K_{\text{СВ}} \le 1.10$ на частоте 10 ГГц требуется точная настройка облучателя и применение волноводных согласующих элементов (например, диафрагм или винтов). Как же добиться такого идеального согласования в условиях космической эксплуатации?

Формирование диаграммы направленности и зона обслуживания (Spot Beam)

Узкая диаграмма направленности антенны Кассегрена является прямым следствием ее большого диаметра $D_{\text{м}}=3.0$ м и высокого усиления $G_{\text{ТХ}}=48.0$ дБи.

Расчет угловой ширины главного лепестка ДН ($\theta_{-3 \text{дБ}}$)

Ширина главного лепестка ДН по уровню половинной мощности ($\theta_{-3 \text{дБ}}$) для апертурной антенны рассчитывается по формуле:

$$\theta_{-3 \text{дБ}} \approx k \cdot \frac{\lambda}{D_{\text{м}}}$$

Где $\theta_{-3 \text{дБ}}$ выражается в радианах, а $k$ — коэффициент, зависящий от распределения поля в апертуре. Если $\theta_{-3 \text{дБ}}$ требуется в градусах, коэффициент $k$ принимается равным примерно $70$ (для оптимального $k \approx 70$).

Принимаем $k=70$:

θ₋₃ дБ ≈ 70 ⋅ (0.03 м / 3.0 м) = 70 ⋅ 0.01 = 0.7°

Более точная оценка $\theta_{-3 \text{дБ}}$ получается через $G$:

$$\theta_{-3 \text{дБ}} \approx \frac{58.4}{\sqrt{\eta} \cdot D_{\text{м}}/\lambda}$$

θ₋₃ дБ ≈ 58.4 / (√0.65 ⋅ 3.0 / 0.03) ≈ 58.4 / (0.806 ⋅ 100) ≈ 0.724°

Полученная угловая ширина **$\theta_{-3 \text{дБ}} \approx 0.724^\circ$** крайне мала. Это подтверждает, что данная антенна Кассегрена не предназначена для глобального покрытия Земли (которое требует $\approx 17.3^\circ$), а используется для формирования точечного луча (spot beam). Это позволяет максимизировать плотность потока мощности в целевом регионе.

Определение зоны покрытия (Spot Beam) на поверхности Земли

Точечный луч с узкой ДН позволяет концентрировать энергию в ограниченной географической области, обеспечивая высокие скорости передачи данных (высокая ЭИИМ).

Диаметр зоны покрытия $D_{\text{spot}}$ на поверхности Земли (при прицеливании в надир с ГСО) может быть оценен по формуле:

$$D_{\text{spot}} \approx d \cdot \theta_{\text{рад}}$$

где $d = 35786$ км, а $\theta_{\text{рад}}$ — угловая ширина в радианах:

θ_рад = θ₋₃ дБ ⋅ (π / 180) ≈ 0.724° ⋅ (π / 180) ≈ 0.01264 рад

D_spot ≈ 35786 км ⋅ 0.01264 ≈ 452.5 км

Таким образом, антенна Кассегрена с диаметром $D_{\text{м}} = 3.0$ м и усилением $48.0$ дБи формирует высокоэнергетический **точечный луч диаметром около 452.5 км** на поверхности Земли. Это обеспечивает выполнение поставленной задачи по энергетическому бюджету, гарантируя требуемый уровень мощности $P_{\text{R}} = -110$ дБВт в зоне обслуживания.

Заключение

В рамках данного курсового проекта были разработаны теоретические основы и выполнены все необходимые инженерные расчеты для проектирования передающей антенны Кассегрена, предназначенной для геостационарного спутника связи, работающего на частоте 10 ГГц.

Была определена методология расчета энергетического бюджета радиолинии ИСЗ–Земля, которая позволила установить требуемые параметры антенны.

Итоговый проектный параметр	Расчетное значение
Требуемый коэффициент усиления ($G_{\text{ТХ, треб}}$)	48.0 дБи
Принятый КИП ($\eta$)	0.65
Расчетный диаметр главного зеркала ($D_{\text{м}}$)	3.0 м
Расчетная ширина ДН ($\theta_{-3 \text{дБ}}$)	0.724°
Диаметр зоны покрытия ($D_{\text{spot}}$)	452.5 км
Стандарт облучателя (круглый волновод)	$D_{\text{вн}} \approx 23.83$ мм ($H_{11}$)
Требование к согласованию (КСВН)	$\le 1.10$

Расчеты подтвердили, что антенна Кассегрена с диаметром 3.0 м и КИП 0.65 обеспечивает усиление $G_{\text{факт}} = 48.07$ дБи. При мощности передатчика 10 дБВт и потерях в фидере 2 дБ это гарантирует ЭИИМ ИСЗ на уровне 56.07 дБВт, что с запасом удовлетворяет требованиям по обеспечению мощности $-110$ дБВт на входе наземного приемника.

Проектное решение, включающее детальный анализ составляющих КИП и использование стандартного круглого волновода для облучателя, является технически обоснованным и соответствует современным инженерным требованиям к бортовой аппаратуре ССС.

Список использованной литературы

1. Андрусевич Л.К., Ищук А.А. Антенно-фидерные устройства: учебное пособие. Новосибирск: СибГУТИ, 2006. 182 с.
2. Белорусов Н.И., Гроднев И.Н. Радиочастотные кабели. М.: Энергия, 1973.
3. Кочержевский Г.Н. Антенно-фидерные устройства. М.: Радио и связь, 1981.
4. Методические указания по дисциплине: «Распространение радиоволн и антенно-фидерные устройства». М.: Информсвязьиздат, 1991.
5. Фрадин А.З. Антенно-фидерные устройства. М.: Связь, 1977.
6. Чернышов В.П., Шейман Д.И. Распространение радиоволн и антенно-фидерные устройства. М.: Связь, 1982.
7. Антенны для приема сигналов со стационарных спутников. М.: Электросвязь, 1980. Вып. 1.
8. Каковы преимущества и недостатки антенн Кассегрена по сравнению с другими типами антенн? // admicrowave.com. URL: [URL-адрес admicrowave.com] (дата обращения: 28.10.2025).
9. Онлайн-калькулятор потерь в свободном пространстве // r1ban.ru. URL: [URL-адрес r1ban.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
10. Распространение радиоволн и работа радиолиний // donntu.ru. URL: [URL-адрес donntu.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
11. Расчет и измерение параметров антенны Кассегрена // Cyberleninka. URL: [URL-адрес cyberleninka.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
12. Расчет эффективности зеркальных антенн и лучеводов с учетом неидеальностей // cplire.ru. URL: [URL-адрес cplire.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
13. Стандартные круглые волноводы // npp-elmika.ru. URL: [URL-адрес npp-elmika.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
14. Параметры приемных антенн. Коэффициент использования поверхности υ (КИП) // StudFile. URL: [URL-адрес studfile.net] (дата обращения: 28.10.2025).
15. Размеры круглых волноводов // qualwave.ru. URL: [URL-адрес qualwave.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
16. Рекомендация МСЭ-R P.525-2. Расчет ослабления в свободном пространстве // itu.int. URL: [URL-адрес itu.int] (дата обращения: 28.10.2025).
17. Рекомендация МСЭ-R M.1851-1. Математические модели диаграмм направленности // itu.int. URL: [URL-адрес itu.int] (дата обращения: 28.10.2025).
18. Диаграммы направленности фазированной антенной решетки. Часть 1: Характеристики луча и множитель линейной решетки // eltech.spb.ru. URL: [URL-адрес eltech.spb.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
19. Разработка облучателя для зеркальной антенны // sarov.ru. URL: [URL-адрес sarov.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
20. Расчет радиорелейных линий (РРЛ) связи: методические указания по курсовому проектированию // ulstu.ru. URL: [URL-адрес ulstu.ru] (дата обращения: 28.10.2025).
21. Энергетический бюджет спутниковых радиолиний связи // StudFile. URL: [URL-адрес studfile.net] (дата обращения: 28.10.2025).
22. Методика проектирования антенны Кассегрена на частоту 220 ГГц с возможностью учета неточностей изготовления и настройки // Elibrary.ru. URL: [URL-адрес elibrary.ru] (дата обращения: 28.10.2025).