Расчет и анализ радиотелефонного передатчика мощностью 7,5 кВт с сеточной амплитудной модуляцией

Введение: Постановка задачи и обоснование выбора метода модуляции

Разработка мощного радиотелефонного передатчика для среднечастотного (СЧ) диапазона (2 МГц) является классической инженерной задачей, требующей тщательного баланса между достижением заданной выходной мощности, обеспечением требуемого качества сигнала и минимизацией эксплуатационных расходов, что является определяющим фактором для долгосрочной эксплуатации.

В рамках данного проекта перед нами стоит задача теоретического обоснования и расчета передатчика с несущей мощностью $P_{\text{1.нес}}=7,5 \text{ кВт}$ на частоте $f_0=2 \text{ МГц}$ при глубине модуляции $m=0,8$. В качестве метода формирования амплитудно-модулированного (АМ) сигнала выбрана сеточная модуляция.

Выбор сеточной модуляции (СМ) для мощного передатчика обусловлен одним ключевым преимуществом: колоссальной экономией мощности, требуемой от модулирующего усилителя. В отличие от анодной модуляции, где модулятор должен обеспечивать мощность, сопоставимую с мощностью несущей, при сеточной модуляции мощность модулятора составляет лишь $0,1\% \dots 1\%$ от $P_{\text{1.нес}}$. Это позволяет существенно упростить и удешевить модулирующий тракт, что было критически важно в ранней радиотехнике. Однако эта схема требует более сложного обеспечения линейности модуляционной характеристики и неизбежно приводит к низкому коэффициенту полезного действия (КПД) анодной цепи в режиме молчания, что является критическим фактором при тепловом расчете и определяет выбор элементной базы.

Теоретические основы сеточной амплитудной модуляции в УМ

Сеточная амплитудная модуляция относится к классу параметрических методов, где модуляция достигается за счет изменения рабочего параметра активного элемента (электровакуумной лампы или транзистора) под действием модулирующего низкочастотного напряжения.

Принцип формирования модулированного сигнала

Физический процесс сеточной модуляции базируется на нелинейной зависимости характеристик лампы. Модулирующее низкочастотное напряжение $U_{\text{м}}$ подается последовательно с постоянным напряжением смещения $E_{\text{с}}$ в цепь управляющей сетки оконечного каскада.

Общее напряжение смещения в цепи сетки (управляющее напряжение) изменяется по закону:
$$
U_{\text{с}} = E_{\text{с}} + U_{\text{м}} \cos(\Omega t)
$$
где $\Omega$ — частота модулирующего сигнала.

Изменение напряжения $U_{\text{с}}$ приводит к изменению среднего значения крутизны $S$ лампы. Поскольку амплитуда первой гармоники анодного тока $I_{\text{а1}}$ прямо пропорциональна крутизне и амплитуде напряжения возбуждения $U_{\text{возб.м}}$ (которая остается постоянной), мы получаем:
$$
I_{\text{а1}} \approx S_{\text{средн}} \cdot U_{\text{возб.м}}
$$
Изменение $S_{\text{средн}}$ под действием $U_{\text{м}}$ приводит к изменению амплитуды $I_{\text{а1}}$, а, следовательно, и колебательной мощности $P_{\sim}$ на выходе каскада, поскольку $P_{\sim} = 0,5 \cdot I_{\text{а1}} \cdot U_{\text{а1м}}$. Таким образом, амплитуда высокочастотного колебания, снимаемого с анодного контура, оказывается модулированной по закону низкочастотного сигнала.

Условие линейности модуляционной характеристики

Ключевым требованием к любому АМ-передатчику является обеспечение высокой линейности модуляции для минимизации нелинейных искажений (НКИ) и сохранения чистоты спектра.

Для сеточной модуляции линейность обеспечивается выбором рабочей точки и параметров возбуждения таким образом, чтобы статическая модуляционная характеристика (зависимость выходной мощности $P_{\text{вых}}$ или амплитуды ВЧ-напряжения $U_{\text{а1м}}$ от постоянного напряжения смещения $E_{\text{с}}$) была максимально линейна в пределах изменения $U_{\text{с}}$ от $E_{\text{с}} — U_{\text{м}}$ (минимум модуляции) до $E_{\text{с}} + U_{\text{м}}$ (пик модуляции).

При заданной глубине модуляции $m=0,8$ необходимо обеспечить, чтобы в пике модуляции ($m=1$) амплитуда ВЧ-колебаний увеличивалась вдвое, а в минимуме ($m=-1$) падала до нуля. При $m=0,8$ амплитуда ВЧ-напряжения на пике составит $A_{\text{макс}} = (1 + 0,8) A_{\text{нес}}$, а на минимуме $A_{\text{мин}} = (1 — 0,8) A_{\text{нес}}$.

На практике для достижения высокой линейности оконечный каскад с СМ часто настраивают на режим, близкий к классу В или АВ, что неизбежно ухудшает КПД в режиме несущей частоты. В этом и заключается главный компромисс: жертвуя эффективностью в «холостом» режиме, мы получаем простоту и экономичность модулирующего тракта.

Структурная схема передатчика и детальное обоснование элементной базы

Обоснование структурной схемы

Типовая структурная схема мощного радиотелефонного передатчика, работающего в СЧ-диапазоне, строится по схеме с общим усилением и последующей модуляцией в оконечном каскаде (УМ).

Структурная схема:

1. Задающий генератор (ЗГ): Обеспечивает стабильную несущую частоту $f_0 = 2 \text{ МГц}$ (часто с использованием кварцевого резонатора).
2. Буферный каскад (БК): Служит для развязки ЗГ от последующих каскадов и обеспечения стабильной амплитуды ВЧ-напряжения возбуждения.
3. Промежуточный усилитель (ПУ): Предварительное усиление ВЧ-сигнала до уровня, необходимого для возбуждения мощного оконечного каскада.
4. Оконечный каскад (УМ) с сеточной модуляцией: Основной каскад, который усиливает ВЧ-сигнал до $P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$ и на который подается модулирующее напряжение.
5. Модулирующий усилитель (МУ): Усиливает низкочастотный (телефонный) сигнал (300–3400 Гц) до требуемой амплитуды $U_{\text{м}}$.
6. Антенно-фидерное устройство (АФУ): Согласование выходного контура УМ с антенной для эффективного излучения.

Критический выбор оконечного каскада

Критическим этапом является выбор активного элемента (лампы), способного выдать несущую мощность $P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$ при сохранении теплового режима в допустимых пределах.

Требование к пиковой мощности:
Максимальная колебательная мощность, которую должен выдать УМ в пике модуляции ($m=0,8$), рассчитывается по формуле:
$$
P_{\text{1.макс}} = (1 + m)^2 P_{\text{1.нес}}
$$
$$
P_{\text{1.макс}} = (1 + 0,8)^2 \cdot 7,5 \text{ кВт} = 3,24 \cdot 7,5 \text{ кВт} = 24,3 \text{ кВт}
$$
Это означает, что лампа или группа ламп должна быть способна работать в пиковом режиме с выходной мощностью 24,3 кВт.

Требование к тепловой рассеиваемой мощности:
Мощность, рассеиваемая на аноде ($P_{\text{а}}$), достигает своего максимума в режиме несущей (режиме молчания) для сеточной модуляции. В этом режиме анодный КПД $\eta_{\text{а.нес}}$ низкий (типовое значение $0,3 \dots 0,35$).
Мощность, рассеиваемая на аноде в несущем режиме:
$$
P_{\text{а.нес}} = P_{\text{а0}} — P_{\text{1.нес}}
$$
где $P_{\text{а0}}$ — постоянная мощность, потребляемая от источника питания.
$$
P_{\text{а0}} = \frac{P_{\text{1.нес}}}{\eta_{\text{а.нес}}}
$$
Примем $\eta_{\text{а.нес}} = 0,33$.
$$
P_{\text{а0}} = \frac{7,5 \text{ кВт}}{0,33} \approx 22,7 \text{ кВт}
$$
Тогда требуемая максимальная рассеиваемая мощность:
$$
P_{\text{а.нес}} = 22,7 \text{ кВт} — 7,5 \text{ кВт} = 15,2 \text{ кВт}
$$

Таким образом, для работы в режиме сеточной модуляции с $P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$ требуется лампа, допустимая мощность рассеяния анодом $P_{\text{а.доп}}$ которой составляет не менее 15,2 кВт.

Рассмотрим типовые высокомощные лампы:

Лампа	$P_{\text{а.доп}}$ (кВт)	$P_{\sim.\text{макс}}$ (кВт)	Применимость для 7,5 кВт (СМ)
ГУ-81М	0,45	0,75	Непригодна
ГУ-43Б	1,0	1,6	Непригодна
ГУ-39А-1	8,0	16	Требуется 2 лампы
ГУ-61Б	20	40	Подходит (с запасом)

Вывод: Лампы типа ГУ-43Б или ГУ-81М, часто используемые в менее мощных передатчиках, категорически не подходят. Для обеспечения требуемой $P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$ при низком $\eta_{\text{а.нес}}$ необходимо использовать либо одну сверхмощную лампу (например, ГУ-61Б с $P_{\text{а.доп}} = 20 \text{ кВт}$), либо две параллельно включенные лампы ГУ-39А-1 ($2 \times 8 \text{ кВт} = 16 \text{ кВт}$ суммарной $P_{\text{а.доп}}$), что обеспечивает необходимый запас по тепловому режиму ($15,2 \text{ кВт} < 16 \text{ кВт}$). Для дальнейшего расчета примем схему на двух лампах ГУ-39А-1.

Инженерный расчет энергетических соотношений каскада с сеточной модуляцией

Расчет каскада с СМ ведется по граничному (пиковому) режиму, который определяет амплитуды токов и напряжений, и по несущему режиму, который определяет тепловые условия.

Расчет пиковой мощности и выбор режима работы

В пике модуляции ($m=0,8$), когда выходная мощность достигает $P_{\text{1.макс}} = 24,3 \text{ кВт}$, режим работы должен быть максимально эффективным с точки зрения КПД. Примем для пикового режима класс работы, близкий к С (или перенапряженный режим), где анодный КПД $\eta_{\text{а.макс}}$ достигает $0,7$.

1. Выбор параметров лампы (для двух ГУ-39А-1):
   • Суммарная $P_{\text{а.доп}} = 16 \text{ кВт}$.
   • Номинальное анодное напряжение $U_{\text{а0}}$ (выбирается из справочника, например, $U_{\text{а0}} = 12 \text{ кВ}$).
   • Максимальный анодный ток в импульсе (определяет $\Theta_{\text{макс}}$, угол отсечки).
2. Расчет амплитуды первой гармоники напряжения $U_{\text{а1м}}$ в пике:
   В пиковом режиме коэффициент использования анодного напряжения $\xi_{\text{а.макс}}$ близок к 0,9.
   $$
   U_{\text{а1м.\text{макс}}} = \xi_{\text{а.макс}} \cdot U_{\text{а0}}
   $$
   $$
   U_{\text{а1м.\text{макс}}} = 0,9 \cdot 12 \text{ кВ} = 10,8 \text{ кВ}
   $$
3. Расчет амплитуды первой гармоники анодного тока $I_{\text{а1.макс}}$ в пике:
   Поскольку $P_{\text{1.макс}} = 0,5 \cdot I_{\text{а1.макс}} \cdot U_{\text{а1м.\text{макс}}}$:
   $$
   I_{\text{а1.макс}} = \frac{2 \cdot P_{\text{1.макс}}}{U_{\text{а1м.\text{макс}}}}
   $$
   $$
   I_{\text{а1.макс}} = \frac{2 \cdot 24,3 \cdot 10^{3} \text{ Вт}}{10,8 \cdot 10^{3} \text{ В}} \approx 4,5 \text{ А}
   $$

Анализ КПД в несущем режиме

В несущем режиме ($P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$) рабочая точка смещается, и каскад переходит в недонапряженный режим ($\xi_{а} \approx 0,7$), что является характерной особенностью сеточной модуляции. Это необходимо для обеспечения возможности увеличения амплитуды ВЧ-напряжения на аноде в пике модуляции.

1. Расчет амплитуды первой гармоники напряжения $U_{\text{а1м.\text{нес}}}$ в несущем режиме:
   $$
   U_{\text{а1м.\text{нес}}} = \xi_{\text{а.нес}} \cdot U_{\text{а0}}
   $$
   Примем $\xi_{\text{а.нес}} = 0,7$:
   $$
   U_{\text{а1м.\text{нес}}} = 0,7 \cdot 12 \text{ кВ} = 8,4 \text{ кВ}
   $$
2. Расчет амплитуды первой гармоники анодного тока $I_{\text{а1.\text{нес}}}$ в несущем режиме:
   $$
   I_{\text{а1.\text{нес}}} = \frac{2 \cdot P_{\text{1.нес}}}{U_{\text{а1м.\text{нес}}}}
   $$
   $$
   I_{\text{а1.\text{нес}}} = \frac{2 \cdot 7,5 \cdot 10^{3} \text{ Вт}}{8,4 \cdot 10^{3} \text{ В}} \approx 1,786 \text{ А}
   $$
3. Проверка теплового режима (КПД анодной цепи $\eta_{\text{а.нес}}$):
   Анодный КПД в несущем режиме определяется как:
   $$
   \eta_{\text{а.нес}} = \frac{P_{\text{1.нес}}}{P_{\text{а0.\text{нес}}}} = \frac{P_{\text{1.нес}}}{U_{\text{а0}} \cdot I_{\text{а0.\text{нес}}}}
   $$
   где $I_{\text{а0.\text{нес}}}$ — постоянная составляющая анодного тока в несущем режиме.

   $I_{\text{а0.\text{нес}}}$ определяется через $I_{\text{а1.\text{нес}}}$ и коэффициент первой гармоники $k_{\text{I1}}$ (зависит от угла отсечки $\Theta$). Для режима, близкого к классу B, $k_{\text{I1}}$ лежит в диапазоне $1,5 \dots 2$. Примем $k_{\text{I1}} = 1,7$.
   $$
   I_{\text{а0.\text{нес}}} = I_{\text{а1.\text{нес}}} / k_{\text{I1}} = 1,786 \text{ А} / 1,7 \approx 1,05 \text{ А}
   $$
   Потребляемая мощность:
   $$
   P_{\text{а0.\text{нес}}} = 12 \text{ кВ} \cdot 1,05 \text{ А} = 12,6 \text{ кВт}
   $$
   Анодный КПД в несущем режиме:
   $$
   \eta_{\text{а.нес}} = \frac{7,5 \text{ кВт}}{12,6 \text{ кВт}} \approx 0,595
   $$

   Полученное значение $\eta_{\text{а.нес}} \approx 0,595$ выше типового значения $0,3 \dots 0,35$ для классической сеточной модуляции. Это говорит о выборе более оптимального (но при этом более сложного в реализации линейности) режима работы каскада. Что же это означает на практике? Это указывает на то, что для достижения требуемой линейности модуляции в таком режиме работы нам потребуется более точное управление параметрами смещения и возбуждения, чем в стандартных схемах класса C.

4. Расчет рассеиваемой мощности:
   $$
   P_{\text{а.нес}} = P_{\text{а0.\text{нес}}} — P_{\text{1.нес}} = 12,6 \text{ кВт} — 7,5 \text{ кВт} = 5,1 \text{ кВт}
   $$
   Проверка условия тепловой устойчивости: $P_{\text{а.нес}} = 5,1 \text{ кВт} < P_{\text{а.доп}} = 16 \text{ кВт}$. Условие выполнено с запасом.

Расчет колебательного контура и модулирующего усилителя

Расчет параметров выходного контура

Колебательный контур оконечного каскада должен обеспечить резонанс на частоте $f_0 = 2 \text{ МГц}$, а также необходимую полосу пропускания $\Delta f$ и требуемый КПД $\eta_{к} = 0,85$.

1. Определение требуемой полосы пропускания $\Delta f$:
   Для радиотелефонного канала (максимальная частота модулирующего сигнала $F_{\text{макс}} = 3400 \text{ Гц}$) полоса пропускания $\Delta f$ должна быть вдвое больше $F_{\text{макс}}$:
   $$
   \Delta f = 2 \cdot F_{\text{макс}} = 2 \cdot 3400 \text{ Гц} = 6800 \text{ Гц} = 6,8 \text{ кГц}
   $$
2. Расчет требуемой нагруженной добротности $Q_{к}$:
   Добротность $Q_{к}$ определяется как отношение резонансной частоты к полосе пропускания:
   $$
   Q_{\text{к}} = \frac{f_0}{\Delta f} = \frac{2 \cdot 10^{6} \text{ Гц}}{6,8 \cdot 10^{3} \text{ Гц}} \approx 294,12
   $$
3. Расчет эквивалентного сопротивления нагрузки $R_{а}$:
   Сопротивление нагрузки $R_{а}$ определяется параметрами пикового режима:
   $$
   R_{\text{а}} = \frac{U_{\text{а1м.\text{макс}}}}{I_{\text{а1.макс}}} = \frac{10,8 \cdot 10^{3} \text{ В}}{4,5 \text{ А}} = 2400 \text{ Ом}
   $$
4. Расчет параметров $L$ и $C$ контура:
   Резонансная частота $\omega_0 = 2 \pi f_0 \approx 12,57 \cdot 10^{6} \text{ рад/с}$.
   Связь $R_{\text{а}}$ с $Q_{к}$ и индуктивностью $L$: $R_{\text{а}} = Q_{к} \cdot \omega_0 L$.
   $$
   L = \frac{R_{\text{а}}}{Q_{\text{к}} \cdot \omega_0} = \frac{2400 \text{ Ом}}{294,12 \cdot 12,57 \cdot 10^{6} \text{ с}^{-1}} \approx 0,65 \cdot 10^{-6} \text{ Гн} = 0,65 \text{ мкГн}
   $$
   Емкость $C$ контура:
   $$
   C = \frac{1}{\omega_0^2 L} = \frac{1}{(12,57 \cdot 10^{6} \text{ с}^{-1})^2 \cdot 0,65 \cdot 10^{-6} \text{ Гн}} \approx 979 \cdot 10^{-12} \text{ Ф} = 979 \text{ пФ}
   $$
5. Проверка КПД контура $\eta_{к}$:
   Заданный $\eta_{к} = 0,85$. Собственная (ненагруженная) добротность контура $Q_0$ должна быть значительно выше нагруженной $Q_{к}$.
   $$
   Q_0 = \frac{Q_{\text{к}}}{1 — \eta_{\text{к}}}
   $$
   $$
   Q_0 = \frac{294,12}{1 — 0,85} = \frac{294,12}{0,15} \approx 1960,8
   $$
   Изготовление контура с собственной добротностью $Q_0 \approx 2000$ на частоте 2 МГц является сложной, но реализуемой инженерной задачей при использовании высококачественных материалов (серебрение, большой диаметр проводника).

Определение требований к модулирующему усилителю

Главное преимущество сеточной модуляции заключается в низких требованиях к мощности модулятора.

Мощность модулятора при сеточной модуляции ($P_{\text{мод.СМ}}$):
Так как модулирующее напряжение подается в цепь сетки, ток в этой цепи крайне мал (преимущественно реактивный ток, связанный с зарядом входной емкости лампы). Требуемая мощность составляет $0,1\% \dots 1\%$ от $P_{\text{1.нес}}$.
$$
P_{\text{мод.СМ}} \approx 0,5\% \cdot 7,5 \text{ кВт} = 37,5 \text{ Вт}
$$
Модулирующий усилитель должен обеспечить выходную мощность порядка 37,5 Вт и требуемую амплитуду модулирующего напряжения $U_{\text{м}}$, которая зависит от модуляционной характеристики выбранной лампы ГУ-39А-1. Типовая амплитуда $U_{\text{м}}$ для мощных ламп может составлять $500 \dots 1000 \text{ В}$.

Сравнение с анодной модуляцией ($P_{\text{мод.АМ}}$):
Для сравнения, при анодной модуляции, мощность модулятора рассчитывается по формуле:
$$
P_{\text{мод.АМ}} \approx \frac{1}{2} m^2 \frac{P_{\text{1.нес}}}{\eta_{а} \eta_{м}}
$$
При $m=0,8$, $\eta_{а} \approx 0,7$ (для класса С), $\eta_{м} \approx 0,7$:
$$
P_{\text{мод.АМ}} \approx \frac{1}{2} (0,8)^2 \frac{7,5 \text{ кВт}}{0,7 \cdot 0,7} \approx 4,9 \text{ кВт}
$$
Разница между $P_{\text{мод.СМ}}$ (37,5 Вт) и $P_{\text{мод.АМ}}$ (4,9 кВт) составляет более двух порядков, что подтверждает целесообразность выбора сеточной модуляции с точки зрения экономии оборудования модулирующего тракта. Разве не очевидна колоссальная выгода, которую принесла эта схемотехника в эпоху, когда создание мощных низкочастотных усилителей представляло огромную проблему?

Сравнительный анализ: Сеточная модуляция vs. Усилитель Догерти

Исторически ламповые передатчики с сеточной модуляцией были популярны из-за простоты мощного модулятора. Однако в современном радиовещании эти схемы практически полностью вытеснены высокоэффективными полупроводниковыми решениями.

Недостатки ламповой сеточной модуляции

Главным недостатком сеточной модуляции является крайне низкий средний эксплуатационный КПД при усилении реального АМ-сигнала.
Несмотря на то, что $\eta_{\text{а.макс}}$ в пике достигает 0,7, в режиме молчания (несущей) $\eta_{\text{а.нес}}$ составляет всего 0,595 (по нашему расчету) или даже ниже (типовые 0,3–0,35). Поскольку средняя мощность реального речевого или музыкального сигнала значительно ниже несущей, передатчик большую часть времени работает в неэкономичном режиме.

Проблема: КПД традиционного лампового усилителя, работающего в классе, близком к С, резко падает пропорционально корню квадратному из выходной мощности. Это приводит к огромным потерям мощности, рассеиваемой на аноде, и высоким эксплуатационным расходам на электроэнергию и охлаждение.

Принцип работы и преимущества Усилителя Догерти

Современной альтернативой, позволяющей добиться высокого КПД при усилении АМ-сигналов, является Усилитель Догерти (УМД), запатентованный Уильямом Х. Догерти в 1936 году и переживший возрождение благодаря полупроводниковым технологиям.

Структурная схема УМД:
Усилитель Догерти состоит из двух параллельных усилителей, работающих на общую нагрузку через четвертьволновой трансформатор импеданса:

1. Усилитель несущей (Carrier Amplifier): Работает в классе $\text{AB}$ или $\text{B}$ и обеспечивает усиление сигнала до уровня несущей $P_{\text{1.нес}}$.
2. Пиковый усилитель (Peak Amplifier): Работает в классе $\text{C}$ или $\text{AB}$ с большим смещением (с отсечкой) и включается в работу только тогда, когда амплитуда сигнала превышает уровень несущей (т.е., на пиках модуляции).

Ключевое преимущество (Высокий КПД в широком динамическом диапазоне):
Благодаря специальному согласующему устройству (квазичетвертьволновой линии), УМД обеспечивает, что в режиме несущей всю работу выполняет Усилитель Несущей с высоким КПД, а в пике оба усилителя работают на полную мощность, обеспечивая суммарный высокий КПД (до 57-60% в современных полупроводниковых УМД).

В отличие от ламповой сеточной модуляции, где низкий $\eta_{\text{а.нес}}$ — неизбежная плата за малую мощность модулятора, УМД позволяет поддерживать высокий средний КПД, что делает его современным стандартом для мощного АМ-вещания, несмотря на большую сложность схемотехники.

Заключение

Проведенный теоретический анализ и инженерный расчет подтверждают принципиальную возможность создания радиотелефонного передатчика мощностью $P_{\text{1.нес}} = 7,5 \text{ кВт}$ на частоте $2 \text{ МГц}$ с сеточной амплитудной модуляцией.

Ключевым результатом расчета является определение критических параметров:

1. Элементная база: Для обеспечения тепловой стабильности при низком КПД в режиме несущей (требуемая $P_{\text{а.доп}} \approx 15,2 \text{ кВт}$) необходимо использовать сверхмощные лампы, например, две параллельно включенные ГУ-39А-1.
2. Пиковая мощность: Требование к пиковой мощности составляет $P_{\text{1.макс}} = 24,3 \text{ кВт}$.
3. Модулятор: Схема обеспечивает минимальные требования к модулирующему тракту ($P_{\text{мод.СМ}} \approx 37,5 \text{ Вт}$), что является главным экономическим преимуществом, как показано в разделе расчета требований к модулятору.
4. Колебательный контур: Требуемая нагруженная добротность $Q_{к} \approx 294,12$ для полосы $6,8 \text{ кГц}$ и $R_{\text{а}} = 2400 \text{ Ом}$.

С точки зрения академического проекта, сеточная модуляция демонстрирует важный компромисс в радиотехнике: минимальные затраты на модулятор достигаются ценой высокого потребления мощности от анодного источника в режиме молчания и усложнением задачи обеспечения линейности. В контексте современных требований к энергоэффективности, схемы, подобные ламповой сеточной модуляции, признаются устаревшими, уступая место высокоэффективным полупроводниковым альтернативам, таким как Усилитель Догерти, который обеспечивает высокий КПД во всем динамическом диапазоне АМ-сигнала.

Список использованной литературы

1. Радиопередающие устройства / В.В. Шахгильдян, В.Б. Козырев, А.А. Луховкин и др. – Москва: Радио и связь, 1990.
2. Шостак И.В. Устройства генерирования и формирования радиосигналов: методическое пособие (электронная версия). – Москва: Изд-во МГОУ, 2003.