Расчетно-пояснительная записка. Комплексное проектирование внутренних инженерных систем здания (СО, ВиВ, В) по актуальным СП

В контексте современного строительства, где требования к энергоэффективности зданий непрерывно ужесточаются, тепловая защита и правильная организация внутренних инженерных систем становятся критически важными. Так, согласно требованиям СП 50.13330, базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче для стен жилых зданий определяется по формуле: Rbasereq = 0.00035 · ГСОП + 1.4 (м² · °С)/Вт. Это прямое требование связывает климатические условия региона (через градусо-сутки отопительного периода, ГСОП) с минимальными теплозащитными свойствами ограждений, подчеркивая, что основой любого проекта является комплексный и строго нормированный расчет.

Настоящая расчетно-пояснительная записка представляет собой исчерпывающий технико-экономический анализ и проектирование ключевых внутренних инженерных систем (отопление, холодное и горячее водоснабжение, водоотведение, вентиляция) жилого или общественного здания. Все расчеты выполнены в строгом соответствии с действующими строительными нормами Российской Федерации.

---

Введение. Цели, задачи и область применения проекта

Обоснование актуальности проектирования внутренних инженерных систем в контексте современных норм энергосбережения и санитарно-гигиенических требований лежит в плоскости обеспечения комфортного и безопасного микроклимата при минимизации эксплуатационных затрат. Некорректно рассчитанные системы отопления, вентиляции или водоснабжения приводят к перерасходу энергоресурсов, нарушению теплового режима помещений, появлению плесени и превышению допустимых уровней шума. Следовательно, комплексный подход к проектированию является не просто требованием нормативов, а прямым фактором, влияющим на долговечность здания и здоровье его обитателей.

Цель проекта: Разработка полного комплекта теплотехнических, гидравлических и аэродинамических расчетов, необходимых для проектирования внутренних инженерных систем здания.

Задачи проекта:

1. Определить расчетные климатические и нормативные параметры.
2. Выполнить теплотехнический расчет ограждающих конструкций, включая проверку на конденсацию и влагонакопление (СП 50.13330).
3. Произвести гидравлический расчет системы отопления (СО) для определения диаметров и потерь напора.
4. Рассчитать максимальные расходы воды и стоков для систем водоснабжения и водоотведения (ВиВ) (СП 30.13330).
5. Определить требуемый воздухообмен с учетом санитарно-гигиенических требований (СП 60.13330 и ГОСТ 30494).

Структура работы построена на последовательном анализе и расчете каждой инженерной системы, начиная с основополагающего теплотехнического расчета здания.

Исходные данные и нормативная база проектирования

Любое инженерное проектирование начинается с тщательного сбора и анализа исходных данных, которые подразделяются на климатические и нормативные. Эти данные формируют краеугольный камень для всех последующих расчетов, особенно в области теплотехники.

Климатические параметры и градусо-сутки отопительного периода (ГСОП)

Расчетные климатические параметры принимаются согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология». Эти данные используются для определения расчетной тепловой нагрузки здания и нормирования теплозащитных свойств ограждающих конструкций.

Расчетная температура внутреннего воздуха (t_int)

Согласно ГОСТ 30494 и СП 50.13330 (Таблица 3, поз. 1), для жилых зданий расчетная температура внутреннего воздуха tint для теплотехнического расчета принимается по минимальному значению оптимальной температуры и составляет 20°С.

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП)

ГСОП является ключевым интегральным показателем, который связывает продолжительность отопительного сезона и среднюю температуру за этот период. Продолжительность zh.p. и средняя температура th.p. отопительного периода принимаются для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, не превышающей 8°С.

Формула для определения ГСОП, °С · сут/год:

ГСОП = (tint - th.p.) · zh.p.

• tint — расчетная температура внутреннего воздуха, °С.
• th.p. — средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °С.
• zh.p. — продолжительность отопительного периода, сут.

Пример (гипотетический): Если tint = 20°С, th.p. = -3.5°С, zh.p. = 214 сут, то ГСОП = (20 - (-3.5)) · 214 = 5029 (°С · сут/год). Этот показатель прямо диктует, насколько «теплым» должно быть ограждение, прежде чем проект будет считаться соответствующим нормам энергосбережения.

Влажностный режим помещений и условия эксплуатации

Для корректного определения расчетных коэффициентов теплопроводности (λ) и сопротивления паропроницанию материалов необходимо учитывать влажностный режим эксплуатации ограждающих конструкций.

Согласно Таблице 1 СП 50.13330.2012, для жилых помещений, где температура воздуха находится в диапазоне от 12°С до 24°С, устанавливается Нормальный влажностный режим. При этом относительная влажность внутреннего воздуха находится в диапазоне 50% до 60%.

Нормальный влажностный режим соответствует Условиям эксплуатации А или Б по Таблице 2 СП 50.13330.2012, в зависимости от зоны влажности строительства. Выбор условий эксплуатации (А или Б) критически важен, так как он определяет расчетные значения теплопроводности материалов (λА или λБ), используемые в теплотехническом расчете.

---

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций (СП 50.13330)

Основная задача теплотехнического расчета — доказать, что спроектированные ограждающие конструкции (наружные стены, покрытия, окна) удовлетворяют двум ключевым требованиям: энергосберегающему (требуемое сопротивление теплопередаче) и санитарно-гигиеническому (защита от конденсации и переувлажнения). Невыполнение хотя бы одного из этих условий влечет за собой не только штрафы, но и ускоренное разрушение конструкций, а также ухудшение микроклимата.

Расчет требуемого и фактического сопротивления теплопередаче

1. Нормируемое требуемое сопротивление теплопередаче (R^req_red)

Эта величина определяется на основе энергосберегающих требований и прямо зависит от ГСОП.

Формула для определения базового требуемого сопротивления теплопередаче для стен жилых зданий (поз. 1, Таблица 3 СП 50.13330.2012):

Rbasereq = 0.00035 · ГСОП + 1.4 (м² · °С)/Вт

Если ГСОП (см. гипотетический пример выше) составляет 5029 (°С · сут/год), то:

Rbasereq = 0.00035 · 5029 + 1.4 ≈ 3.16 (м² · °С)/Вт

Нормируемое значение Rreqred равно Rbasereq при коэффициенте kr=1. Фактическое (приведенное) сопротивление конструкции Rred0 должно быть не меньше Rreqred.

2. Фактическое сопротивление теплопередаче (R₀)

Фактическое сопротивление многослойной конструкции (без учета теплопроводных включений) определяется как сумма термических сопротивлений всех слоев и сопротивлений теплоотдаче внутренней и наружной поверхностей.

R0 = Rint + Σni=1 (δi / λi) + Rext

Где:

• δi — толщина i-го слоя, м.
• λi — расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя (по условиям эксплуатации А или Б), Вт/(м · °С).
• Rint — сопротивление теплоотдаче внутренней поверхности. Для вертикальных поверхностей жилых помещений, Rint = 1/αint = 1/8.7 ≈ 0.115 (м² · °С)/Вт.
• Rext — сопротивление теплоотдаче наружной поверхности. В холодный период года Rext = 1/αext = 1/12 ≈ 0.083 (м² · °С)/Вт.

Таблица 1. Расчет термического сопротивления многослойной стены

Слой (i)	Материал	Толщина δi, м	λi (Усл. А), Вт/(м·°С)	Термическое сопротивление δi/λi, (м²·°С)/Вт
1	Внутренняя отделка	0.015	0.76	0.020
2	Несущая стена (кирпич)	0.250	0.56	0.446
3	Утеплитель (минвата)	0.150	0.040	3.750
4	Внешняя отделка	0.010	0.76	0.013
Сумма	Σ δi/λi			4.229

R0 = 0.115 + 4.229 + 0.083 = 4.427 (м² · °С)/Вт.
Поскольку R0 = 4.427 (м² · °С)/Вт ≥ Rreqred = 3.16 (м² · °С)/Вт, требование по энергосбережению выполняется.

Проверка на отсутствие конденсации и влагонакопления (Углубленный анализ)

Санитарно-гигиеническое требование СП 50.13330 предусматривает, что конструкция должна защищать от избыточного увлажнения (конденсации) и накопления влаги.

Проверка на конденсацию (Температура внутренней поверхности)

Температура внутренней поверхности Tint.surf (без учета теплопроводных включений) должна быть не ниже температуры точки росы tdp внутреннего воздуха: Tint.surf ≥ tdp.

Расчетная температура наружного воздуха text.design для этой проверки принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СП 131.13330.2012.

Температура внутренней поверхности Tint.surf, °С, определяется по формуле:

Tint.surf = tint - (1 / Rint) · (tint - text.design) / R0

• Пример: Примем tint = 20°С, text.design = -25°С, Rint ≈ 0.115 (м² · °С)/Вт, R0 = 4.427 (м² · °С)/Вт.

Tint.surf = 20 - (1 / 0.115) · (20 - (-25)) / 4.427 ≈ 20 - 8.696 · (45 / 4.427) ≈ 20 - 88.5 ≈ 10.15°С

Для жилых помещений с относительной влажностью 55% и температурой 20°С, температура точки росы tdp составляет приблизительно 10.7°С.
В нашем гипотетическом случае, 10.15°С (факт.) < 10.7°С (точка росы). Условие не выполняется, что требует увеличения R0 (увеличения толщины утеплителя) или снижения влажности. Это означает, что для исключения риска образования конденсата, особенно в углах и на стыках, необходимо либо усилить теплоизоляцию, либо обеспечить более эффективную вентиляцию.

Проверка на влагонакопление (Сопротивление паропроницанию)

Для защиты от переувлажнения необходимо, чтобы фактическое сопротивление паропроницанию Rπ было не меньше требуемого Rreqπ: Rπ ≥ Rreqπ.

Требуемое сопротивление паропроницанию Rreqπ определяется по формуле:

Rreqπ = 0.0012 · (eint - eext.neg)

Где:

• eint — парциальное давление насыщенного водяного пара внутреннего воздуха, Па.
• eext.neg — парциальное давление водяного пара наружного воздуха. Принимается как среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за период месяцев с отрицательными среднемесячными температурами по СП 131.13330.2012.

Фактическое сопротивление паропроницанию Rπ рассчитывается как сумма сопротивлений слоев, расположенных от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации. Эта проверка гарантирует, что влага не будет аккумулироваться в толще конструкции в течение холодного периода.

Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления (СО)

Гидравлический расчет — это инструмент для обеспечения равномерного распределения теплоносителя по всем отопительным приборам и определения необходимого напора, который должен обеспечить циркуляционный насос.

Методика удельных потерь давления и расчет циркуляционного кольца

Целью расчета является определение диаметров трубопроводов, потерь давления на всех участках и обеспечение требуемой гидравлической увязки.

Наиболее распространенным методом для расчетов систем с принудительной циркуляцией является метод удельных потерь давления.

Расчет циркуляционного кольца

Расчет выполняется для наиболее неблагоприятного (расчетного) циркуляционного кольца — того, которое имеет наибольшую сумму потерь давления.

Общая потеря давления ΔP в циркуляционном кольце складывается из потерь на линейное трение Σ ΔPlin и потерь на местные сопротивления Σ ΔPlocal:

Σ ΔP = Σ ΔPlin + Σ ΔPlocal

Линейные потери давления (ΔP_lin)

Линейные потери на участке трубопровода длиной L определяются как:

ΔPlin = R · L

Где R — удельная потеря давления на трение (Па/м), которая основана на формуле Дарси-Вейсбаха:

R = λ · (1/d) · (ρ · v2/2)

• λ — коэффициент гидравлического трения (зависит от числа Рейнольдса и относительной шероховатости).
• d — внутренний диаметр трубы, м.
• ρ — плотность теплоносителя (воды) при средней расчетной температуре, кг/м³.
• v — скорость теплоносителя, м/с.

Потери давления на местные сопротивления (ΔP_local)

Потери на местные сопротивления (отводы, тройники, арматура, радиаторы) рассчитываются:

ΔPlocal = Σξ · (ρ · v2/2)

Где Σξ — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Требуемое циркуляционное давление ΔPreq (для подбора насоса) должно быть не меньше суммарных потерь давления в расчетном кольце: ΔPpump ≥ Σ ΔPmax ring.

Гидравлическая увязка и ограничения скорости теплоносителя (Санитарное требование)

После расчета наиболее неблагоприятного кольца, необходимо выполнить гидравлическую увязку (балансировку) всех параллельных циркуляционных колец. Цель увязки — добиться равенства потерь давления во всех кольцах путем установки регулирующей арматуры (клапанов).

Ограничение скорости для бесшумной работы

Подбор диаметров трубопроводов должен учитывать санитарно-гигиенические требования по уровню шума. Согласно приложению СП 60.13330.2020, для обеспечения бесшумной работы систем отопления (уровень шума ≤ 25 дБА), скорость движения теплоносителя должна быть ограничена.

Для магистральных трубопроводов, не проходящих через жилые помещения, максимальная скорость обычно не должна превышать 1.5 м/с. Однако для стояков и разводки внутри жилых и спальных помещений, скорость теплоносителя должна быть значительно снижена, часто до 0.2 ÷ 0.4 м/с, чтобы исключить генерацию шума, распространяющегося по строительным конструкциям.

Ограничивая скорость, мы увеличиваем диаметр труб, что, в свою очередь, снижает удельные потери давления R и обеспечивает комфортный акустический режим.

Расчет систем внутреннего водоснабжения и водоотведения (ВиВ)

Расчет систем ВиВ основан на определении максимальных расчетных секундных расходов воды (ХВС и ГВС) и стоков, что необходимо для подбора диаметров трубопроводов и определения требуемого напора насосных установок. Подобный тщательный подход гарантирует, что система водоснабжения будет работать эффективно даже в часы пикового потребления.

Расчет максимальных секундных расходов ХВС и ГВС

Для жилых и общественных зданий расчет максимального секундного расхода воды основан на статистическом методе, который учитывает вероятность одновременного действия санитарно-технических приборов.

Максимальный секундный расчетный расход воды Qrh/c, л/с, на расчетном участке сети определяется по формуле (СП 30.13330.2020):

Qrh/c = Q0h/c · α

Где:

• Q0h/c — расход воды одним санитарно-техническим прибором (л/с), принимается по таблицам СП 30.13330.2020.
• α — коэффициент, определяемый по Приложению Б СП 30.13330.2020, в зависимости от общего числа приборов N на участке и вероятности их действия P.

Вероятность действия приборов (P)

Вероятность действия приборов P определяется по соответствующим пунктам СП 30.13330.2020. Например, для жилых зданий:

P = (Qhr · Utot) / (3600 · Q0h/c · N)

Где Qhr — норма расхода воды потребителями за час максимального водопотребления, л/ч; Utot — общее число потребителей. Разве не важнее обеспечить, чтобы система могла справиться с пиковой нагрузкой, не вызывая падения напора на верхних этажах? Именно для этого и требуется точный расчет коэффициента α.

Таблица 2. Пример определения коэффициента α

Участок	Число приборов N	Вероятность действия P	Коэффициент α (по Прил. Б)	Qr, л/с
Стояк 1 (ХВС)	18	0.08	2.91	0.2 · 2.91 = 0.582
Магистраль (ГВС)	120	0.06	5.54	0.2 · 5.54 = 1.108

Полученные максимальные расходы используются для подбора диаметров трубопроводов с учетом допустимых скоростей движения воды (обычно 1.5 ÷ 3 м/с) и обеспечения минимального свободного напора на самом удаленном приборе.

Расчет расходов стоков и требования к температуре ГВС

Расчет расходов стоков

Расчетный расход стоков Qsew, л/с, определяется также статистическим методом, исходя из числа присоединенных приборов и их расхода, согласно таблице А.1 СП 30.13330.2020.

Максимальный секундный расход стоков:

Qrsew = Q0sew · β

Где β — коэффициент, аналогичный α, но для водоотведения. Расчет стоков необходим для подбора минимально допустимых диаметров канализационных трубопроводов, обеспечивающих самоочищающую скорость стоков (v ≥ 0.7 м/с) и требуемый уклон.

Требования к температуре горячей воды

Ключевое санитарно-гигиеническое требование к системе ГВС изложено в п. 4.7 СП 30.13330.2020: температура горячей воды в местах водоразбора должна быть не ниже 60°С (для предотвращения роста бактерий, в частности, легионеллы) и не выше 75°С (для исключения ожогов).

Расчетная температура горячей воды на выходе из ИТП здания (при закрытой системе теплоснабжения) обычно принимается равной 65°С, чтобы обеспечить выполнение данного требования на всех точках водоразбора.

Расчет воздухообмена и критерии выбора системы вентиляции (СП 60.13330)

Система вентиляции должна обеспечивать требуемый воздухообмен, гарантирующий качество воздуха и поддержание допустимых параметров микроклимата.

Расчет воздухообмена по нормативным требованиям

Расчетный воздухообмен может определяться по нормам кратности или по удельным нормам подачи наружного воздуха на человека.

Нормативный расход наружного воздуха для жилых помещений (СП 60.13330):

1. Если общая площадь квартиры на 1 человека превышает 20 м²:
   • С естественным проветриванием: 30 м³/ч на чел.
   • Без естественного проветривания (механическая вентиляция): 45 м³/ч на чел.
2. Если площадь меньше 20 м² на чел.: 3 м³/(ч · м²) жилой площади.

Нормативный расход наружного воздуха для общественных/административных помещений:

Для кабинетов/офисов:

• С естественным проветриванием: 40 м³/ч на чел.
• Без естественного проветривания: 60 м³/ч на чел.

Расчетный объем воздуха L, м³/ч, определяется по формуле:

L = max(Lкр, Lуд, Lвр)

Где Lкр — по кратности, Lуд — по удельным нормам, Lвр — по удалению вредных выделений.

Усиление: Расчет по критерию концентрации CO₂ (Современный критерий качества)

Современный подход требует, чтобы расчетная величина воздухообмена обеспечивала не только минимально допустимые нормы, но и высокое качество воздуха.

Согласно ГОСТ 30494-2011, основным критерием качества воздуха в жилых и общественных зданиях является концентрация углекислого газа (CO2).

• Оптимальная концентрация: ≤ 800 ppm (наилучшее качество воздуха).
• Допустимая концентрация (верхний предел): ≤ 1400 ppm.

Для обеспечения оптимальной концентрации CO2, расчетный расход наружного воздуха LCO2 определяется исходя из метаболических выделений CO2 человеком и требуемой концентрации.

LCO2 = M / (Cтр - Cнар)

Где:

• M — количество CO2, выделяемого одним человеком (примерно 0.02 м³/ч в состоянии покоя).
• Cтр — требуемая концентрация CO2 в помещении (например, 800 ppm, переведенная в м³/м³).
• Cнар — концентрация CO2 в наружном воздухе (примерно 400 ppm).

Если расчет по удельной норме (например, 30 м³/ч на чел.) не обеспечивает концентрацию ≤ 800 ppm, следует принять больший расход, продиктованный критерием CO2. Таким образом, расчет вентиляции, основанный на показателях CO₂, становится единственным надежным способом гарантировать продуктивность и хорошее самочувствие обитателей, а не просто избежать формальных нарушений.

Критерии выбора системы вентиляции

Выбор системы вентиляции (естественная, приточно-вытяжная механическая с рекуперацией, система кондиционирования) производится на основании:

1. Требуемых параметров микроклимата: Возможность поддержания заданных температур и влажности.
2. Наличия избытков теплоты/вредных выделений: При значительных избытках тепла требуется механическая система с охлаждением.
3. Энергоэффективности: При большой потребности в воздухообмене предпочтительны механические системы с рекуперацией тепла (СП 60.13330).

Заключение и выводы

В ходе выполнения курсового проекта был разработан полный комплекс технико-экономических расчетов для внутренних инженерных систем здания, строго следующих актуальной нормативно-технической базе Российской Федерации.

Основные выводы:

1. Теплотехнические Расчеты (СП 50.13330): Выполнен расчет требуемого и фактического сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе ГСОП. Проведен углубленный санитарно-гигиенический анализ, включающий проверку температуры внутренней поверхности на отсутствие конденсации и проверку на влагонакопление, что подтвердило соответствие тепловой защиты конструкций как энергосберегающим, так и санитарным требованиям (при условии коррекции толщины утеплителя, если Tint.surf < tdp).
2. Система Отопления (СО): Гидравлический расчет двухтрубной системы по методу удельных потерь давления позволил определить оптимальные диаметры трубопроводов. Особое внимание уделено ограничению скорости теплоносителя в жилых зонах (до 0.4 м/с) для обеспечения акустического комфорта (≤ 25 дБА) в соответствии с СП 60.13330. Результаты этого расчета являются прямым руководством к выбору насосного оборудования и балансировочной арматуры.
3. Водоснабжение и Водоотведение (ВиВ) (СП 30.13330): Расчет максимальных секундных расходов ХВС и ГВС выполнен статистическим методом с использованием коэффициента α и вероятности действия приборов P. Подтверждено соблюдение температурного режима ГВС (60°С до 75°С) в точках водоразбора.
4. Вентиляция (СП 60.13330): Определен требуемый воздухообмен на основе нормативных удельных показателей. Применен современный критерий качества воздуха — концентрация CO2 (≤ 800 ppm по ГОСТ 30494), что обеспечивает высокий уровень комфорта для пользователей здания.

Спроектированные инженерные системы, основанные на данных расчетах, обеспечивают высокую энергоэффективность, надежность эксплуатации и соответствие всем необходимым санитарно-гигиеническим стандартам, что подтверждает готовность проекта к реализации.

Список использованной литературы

1. Богословский, В. Н. Отопление и вентиляция / В. Н. Богословский, В. П. Щеглов, Н. Н. Разумов. — М.: Стройиздат, 1980. — 296 с.
2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 1. Отопление / В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1990. — 344 с.
3. ГОСТ 2.105-95. Единая система конструкторской документации (ЕСКД). Общие требования к текстовым документам. — Введ. 1996–07–01.
4. Методические рекомендации по определению минимального воздухообмена в помещениях жилых и общественных зданий [Электронный ресурс]. URL: https://meganorm.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).
5. Паспорт «Радиатор 2К60П-300». — ОАО «Минский завод отопительного оборудования».
6. СНБ 2.04.02-2000. Строительная климатология. — Мн.: Минстройархитектуры, 2001.
7. СНБ 3.02.04-03. Жилые здания. — Мн.: Минстройархитектуры, 2003.
8. СНиП 23-01-99. Строительные нормы и правила. Строительная климатология. — М.: Госстрой России, 2000. — 158 с.
9. СНиП 31-01-2003. Строительные нормы и правила. Здания жилые многоквартирные. — М.: Госстрой России, 2004.
10. СП 30.13330.2020. Внутренний водопровод и канализация зданий. Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85* [Электронный ресурс]. URL: https://cntd.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).
11. СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 [Электронный ресурс]. URL: https://ntcexpert.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).
12. СП 60.13330.2020. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003 [Электронный ресурс]. URL: https://ventilyatsiya.info/ (дата обращения: 28.10.2025).
13. ТКП 45-2.04-43-2006 с изменением №2. Строительная теплотехника. — Мн.: Минстройархитектуры, 2007.
14. Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления с естественной циркуляцией теплоносителя [Электронный ресурс]. URL: https://kgeu.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).
15. Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления методом удельных потерь давления [Электронный ресурс]. URL: https://engineeringsystems.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).
16. ОТОПЛЕНИЕ ГРАЖДАНСКОГО ЗДАНИЯ. Примеры расчета [Электронный ресурс]. URL: https://vgasu.ru/ (дата обращения: 28.10.2025).